Устройство выпарных аппаратов

оптимального числа корпу­сов многокорпусной выпар­ной установки:

1 — стоимость пара; 2 — амор­тизационные расходы; 3 — сум­марная стоимость выпаривания. (Все на 1 кг воды.)

* См. Таубман Е. И. Расчет и моделирование выпарных установок. М., «Химия», 1970. 216 с.

365

чаши с паровыми рубашками (для работы при атмосферном давлении) и закрытые котлы с рубашками, работающие под вакуумом.

В выпарных аппаратах с рубашками происходит малоинтен- сивная неупорядоченная циркуляция выпариваемого раствора вследствие разности плотностей более нагретых и менее нагретых частиц. Поэтому в аппаратах с рубашками коэффициенты теплопередачи низки.

Поверхности нагрева рубашек и соответственно нагрузки этих аппа- ратов очень невелики. Поэтому выпарные аппараты с рубашками лишь изредка применяются в небольших производствах при выпаривании сильно- агрессивных и вязких, выделяющих твердые осадки, растворов, так как

поверхность нагрева может быть от- носительно просто защищена от кор- розии с помощью химически стойких покрытий и легко очищена. Для ее очистки иногда используют мешалки, например якорные.

Значительно большей поверхно- стью нагрева в единице объема обла- дают змеевиковые выпарные аппараты (рис. 1Х-7). В' корпусе 1 такого аппарата размещены паровые змеевики 2, а в паровом пространстве установлен брызгоуловитель 3. При проходе через брызгоуловитель по- ток вторичного пара изменяет напра- вление своего движения и из него выделяются унесенные паром капли жидкости.

Змеевики выполняют из отдель- ных секций, так как у длинных змее- виков, вследствие накопления кон- денсата, поверхность нагрева плохо используется. Кроме того, при сек- ционировании змеевиков можно по- следовательно отключать отдельные секции по мере понижения уровня раствора в периодически действую- щем аппарате.

Змеевиковые аппараты более ком- пактны, чем аппараты с рубашками, и отличаются несколько большей ин- тенсивностью теплопередачи.Однако

очистка и ремонт змеевиков затруднены. В этих аппаратах также произ^ водят выпаривание небольших количеств химически агрессивных веществ

К той же группе относятся выпарные аппараты с горизонталь ной трубчатой нагревательной камерой и с вер тикальным цилиндрическим корпусом (рис. 1Х-8). В ниж ней части корпуса 1 таких аппаратов находится нагревательная камера 2 состоящая из пучка горизонтальных прямых труб, по которым движете? греющий пар. Верхняя часть корпуса служит сепаратором 3, предназна ченным для уменьшения механического уноса жидкости паром.

Известны также аналогичные аппараты с горизонтальным корпусо? (полуцилиндрической, или сундучной формы). Они выгодно отличаются О- вертикальных меньшей высотой слоя выпариваемого раствора, что зна чительно снижает температурные потери вследствие гидростатическо! депрессии. Кроме того, горизонтальные аппараты имеют больший объе( парового пространства, что облегчает выпаривание в них сильно пеня щихся растворов. Вместе с тем эти аппараты обладают и значительным!

[Упаренный I раствор

Рис. IX-7. Змеевиковый зыпарной агтпа. рат:

t — корпус; 2 — паровые змеевики; 3 — брызгоуловитель.

Гл. IX. Выпаривание

недостатками по сравнению с вертикальными: более громоздки и метал- лоемки; непригодны для выпаривания кристаллизующихся растворов из-за трудности механической очистки наружной поверхности труб; имеют не- высокие коэффициенты теплоотдачи в горизонтальных паровых трубах (внутри которых накапливается слой конденсата).

Вследствие указанных недостатков выпарные аппараты со свободной циркуляцией раствора в настоящее время вытеснены в большинстве про- изводств выпарными аппаратами более совершенных конструкций, в част- ности вертикальными трубчатыми аппаратами.

Вертикальные аппараты с направленной естественной циркуляцией« В аппаратах этого типа выпаривание осуществляется при многократной естественной циркуляции раствора. Они обладают рядом преимуществ сравнительно с аппаратами других конструкций, благодаря чему полу- чили широкое распространение в промышленности.

Основным достоинством таких аппаратов является улучшение тепло- отдачи к раствору при его многократной организованной циркуляции

в замкнутом контуре, уменьшающей скорость отло- жения накипи на поверхности труб. Большинство этих аппаратов компактны, занимают небольшую производственную площадь, удобны для осмотра и ремонта.

Как будет показано ниже, развитие конструк- ции таких аппаратов происходит в направлении усиления естественной циркуляции. Последнее воз- можно путем увеличения разности весов столбов

Конденсат жидкости в опускной трубе и паро-жидкостной

смеси в подъемной части контура. Это достигается посредством: 1) увеличения высоты кипятильных (подъемных) труб и повышения интенсивности паро- образования в них с целью уменьшения плотности паро-жидкостной смеси, образующейся из кипящего раствора; 2) улучшения естественного охлаждения циркуляционной трубы для того, чтобы опускающая- ся в ней жидкость имела возможно большую плот- ность; 3) поддержания в опускной трубе определен-

ного уровня жидкости*, необходимого для уравновешивания столба паро- жидкостной смеси в подъемных трубах при заданной скорости ее движения.

Аппараты с внутренней нагревательной камерой и центральной цирку­ляционной трубой. В нижней части вертикального корпуса 1 (рис. 1Х-9) находится нагревательная камера 2, состоящая из двух трубных решеток, в которых закреплены, чаще всего развальцованы, кипятильные трубы 3 (длиной 2—4 м) и циркуляционная труба 4 большого диаметра, установ­ленная по оси камеры. В межтрубное пространство нагревательной камеры подается греющий пар.

Раствор поступает в аппарат над верхней трубной решеткой и опу­шается по циркуляционной трубе вниз, затем поднимается по кипятильным трубам и на некотором расстоянии от их нижнего края вскипает. Поэтому на большей части длины труб происходит движение вверх паро-жидкостной ;меси, содержание пара в которой возрастает по мере ее движения. Вто- эичный пар поступает в сепарационное (паровое) пространство 5, где : помощью брызгоуловителя 6, изменяющего направление движения па­зового потока, от пара под действием инерционных сил отделяется уне- ;енная им влага. После этого вторичный пар удаляется через штуцер сверху шпарата.

Упаренный раствор удаляется через нижний штуцер конического днища шпарата в качестве промежуточного или конечного продукта.

Как отмечалось, циркуляция раствора в аппарате происходит вслед- :твие разности плотностей раствора в циркуляционной трубе и паро­

Рис. 1Х-8. Выпарной аппарат с горизонталь­ной трубчатой нагре­вательной камерой и вертикальным цилинд­рическим корпусом:

1 — корпус; 2 — нагре­вательная камера; 3 сепаратор.

367

жидкостной смеси в кипятильных трубах. Возникновение достаточной раз­ности плотностей обусловлено тем, что поверхность теплообмена каждой кипятильной трубы, приходящаяся на единицу объема выпариваемого раствора, значительно больше, чем у циркуляционной трубы, так как поверхность трубы находится в линейной зависимости от ее диаметра, а объем жидкости в трубе пропорционален квадрату ее диаметра. Следо­вательно, парообразование в кипятильных трубах должно протекать зна­чительно интенсивней, чем в циркуляционной трубе, а плотность раствора в них будет ниже, чем в этой трубе. В результате обеспечивается естествен-

Вторичный

Рис. 1Х-9. Выпарной аппарат с внутрен­ней нагревательной камерой и централь­ной циркуляционной трубой:

1 — корпус; 2 —’нагревательная камера; 3 кипятильные трубы; 4 — циркуляцион­ная труба; 5 — сепарационное (паровое) про­странство; 6 брызгоуловнтель.

ная циркуляция, улучшающая теп­лопередачу и препятствующая об­разованию накипи на поверхности теплообмена.

Рис. ІХ-10. Выпарной аппарат с подвесной нагревательной камерой:

/ — нагревательная камера; 2 — корпус; 3 — паровая труба; 4 — брызгоуловнтель: 5 — слив­ные трубы; 6 — перфорированная труба для про­мывки.

В аппаратах этой конструкции циркуляционная труба, как и кипя­тильные трубы, обогревается паром, что снижает разность плотностей раствора и паро-жидкостной смеси и может приводить к нежелательному парообразованию в самой циркуляционной трубе. Их недостатком яв­ляется также жесткое крепление кипятильных труб, не допускающее значительной разности тепловых удлинений труб и корпуса аппарата.

Аппараты с подвесной нагревательной камерой. В аппарате такого типа (рис. 1Х-10) нагревательная камера 1 имеет собственную обечайку и свободно установлена в нижней части корпуса 2 аппарата. Греющий пар подается через трубу 3 и поступает в межтрубное пространство нагрева­тельной камеры, снизу которого отводится конденсат. Поступающий на выпаривание раствор опускается вниз по каналу кольцевого поперечного сечения, образованному стенками обечайки подвесной камеры и стенками корпуса аппарата. Раствор поднимается по кипятильным трубам, и, таким образом, выпаривание происходит при естественной циркуляции раствора.

Гл. IX. Выпаривание

Вторичный пар проходит брызгоуловитель 4 и удаляется сверху ап­парата. Отделенная от вторичного пара жидкость сливается по трубам 5. Для периодической промывки аппарата в него подводится вода, которая распределяется с помощью перфорированной трубы 6.

В этом аппарате циркуляционный кольцевой канал имеет большое по­перечное сечение и находится вне нагревательной камеры, что оказывает благоприятное влияние на циркуляцию раствора. Благодаря свободному подвесу нагревательной камеры устраняется опасность нарушения плот­ности соединения кипятильных труб с трубными решетками вследствие разности тепловых удлинений труб и корпуса аппарата. Подвесная нагре­вательная камера может быть относительно легко демонтирована и заме­нена новой. Однако это достигается за счет некоторого усложнения кон­струкции аппарата; кроме того, расход металла на единицу поверхности теплообмена для этих аппаратов выше, чем для аппаратов с центральной циркуляционной трубой.

Интенсивность циркуляции в аппаратах'с подвесной нагревательной камерой (как и в аппаратах с центральной циркуляционной трубой) недостаточна для эффективного выпаривания высоковязких и особенно кристаллизующихся растворов, обработка которых приводит к частым и длительным остановкам этих аппаратов для очистки рабочих поверх­ностей.

Аппараты с выносными циркуляционными трубами. Как отмечалось, естественная циркуляция раствора может быть усилена, если раствор на опускном участке циркуляционного контура будет лучше охлаждаться. Этим увеличивается скорость естественной циркуляции в выпарных аппа­ратах с выносными циркуляционными трубами (рис. IX-11). При распо­ложении циркуляционных труб вне корпуса аппарата диаметр нагрева­тельной камеры 1 может быть уменьшен по сравнению с камерой аппарата на рис. 1Х-9, а циркуляционные трубы 2 компактно размещены вокруг нагревательной камеры. На рис. 1Х-11 показан аппарат с одной выносной циркуляционной трубой, причем центробежный брызгоуловитель 3 для осушки вторичного пара также вынесен за пределы сепарациониого (па­рового) пространства 4 аппарата.

Конструкции таких аппаратов несколько более сложны, но в них до­стигается более интенсивная теплопередача и уменьшается расход ме­талла на 1 ж² поверхности нагрева по сравнению с аппаратами с подвесной нагревательной камерой или центральной циркуляционной трубой.

Аппараты с выносной нагревательной камерой. При размещении нагре­вательной камеры вне корпуса аппарата имеется возможность повысить интенсивность выпаривания не только за счет увеличения разности плот­ностей жидкости и паро-жидкостной смеси в циркуляционном контуре, но и за счет увеличения длины кипятильных труб.

Аппарат с выносной нагревательной камерой (рис. IX-12) имеет кипя­тильные трубы, длина которых часто достигает 7 м. Он работает при более интенсивной естественной циркуляции, обусловленной тем, что цирку­ляционная труба не обогревается, а подъемный и опускной участки цир­куляционного контура имеют значительную высоту.

Выносная нагревательная камера 1 легко отделяется от корпуса аппа­рата, что облегчает и ускоряет ее чистку и ремонт. Ревизию и ремонт на­гревательной камеры можно производить без полной остановки аппарата (а лишь при снижении его производительности), если присоединить к его корпусу две камеры.

Исходный раствор поступает под нижнюю трубную решетку нагрева­тельной камеры и, поднимаясь по кипятильным трубам, выпаривается. Иногда подачу исходного раствора производят, как показано на рисунке, в циркуляционную трубу. Вторичный пар отделяется от жидкости в се­параторе 2. Жидкость опускается по необогреваемой циркуляционной трубе 3, смешивается с исходным раствором, и цикл циркуляции повто­

369

ряется снова. Вторичный пар, пройдя брызгоуловитель 4, удаляется сверху сепаратора. Упаренный раствор отбирается через боковой штуцер в коническом днище сепаратора.

Скорость циркуляции в аппаратах с выносной нагревательной каме- рой может достигать 1,5 м/сек, что позволяет выпаривать в них концентри- рованные и кристаллизующиеся растворы, не опасаясь слишком быстрого загрязнения поверхности теплооб-

мена. Благодаря универсальности,

' удобству эксплуатации и хорошей теплопередаче аппараты такого типа получили широкое распро- странение.

ной циркуляционной трубой:

/ — нагревательная камера; 2 — циркуля­ционная труба; 3 — центробежный брызго­уловитель; 4 — сепарационное (паровое) . пространство.

Рис. 1Х-12. Выпарной аппарат с выносной нагревательной камерой:

/ —> нагревательная камера; 2 — сепаратор; 3 —* необогреваемая циркуляционная труба; 4 — брызгоуловитель.

Разновидностью выпарных аппаратов с выносной камерой является также аппа- рат с горизонтальной выносной нагревательной камерой, показанный на рис. 1Х-13.

В отличие от аппаратов с естественной циркуляцией, рассмотренных выше, кипение раствора здесь происходит в горизонтальных трубах, присоединенных к корпусу 1 нагре­вательной камеры 2. В межтрубном пространстве камеры движется греющий пар. Вторич­ный пар удаляется сверху корпуса аппарата, пройдя брызгоуловитель 3, а упаренный рас­твор — через штуцер в нижней части конического днища корпуса аппарата. Если выпари­вание проводится одновременно с кристаллизацией, то из конического днища удаляются кристаллы н аппарат соединяется со сборником или фильтром.

Условия кипения раствора в трубах неблагоприятны, так как в них образуются застой­ные зоны, снижающие интенсивность циркуляции и ухудшающие теплопередачу, а иногда приводящие к местной кристаллизации веществ.

Основным достоинством такого аппарата, применяемого для выпаривания концентри­рованных, а также кристаллизующихся растворов (например, электролитических щелоков), является возможность легкого отсоединения нагревательной камеры, установленной на тележке, для чистки, ремонта или замены. Однако конструкция аппарата громоздка, очистка 11-образных труб затруднена, а расход металла на единицу поверхности нагрева значите­лен. Для облегчения очистки и-образные трубы заменяют прямыми горизонтальными, раз­вальцованными в трубных решетках.

Рис. 1Х-13. Выпарной аппарат с горизонтальной выносной на­гревательной камерой:

Упаренный і раствор

— корпус; камера;

2 — нагревательная ■ брызгоуловитель.

ратора 3. Вследствие значительно более низкого гидростатического давле­ния в этой трубе раствор вскипает, и, таким образом, парообразование происходит за пределами поверхности нагрева.

Циркулирующий раствор опускается по наружной необогреваемой трубе 4. Упаренный раствор отводится из кармана в нижней части сепа­ратора 3. Вторичный пар, пройдя отбойник 5 и брызгоуловитель 6, уда­ляется сверху аппарата. Исходный раствор поступает либо в нижнюю часть аппарата (под трубную решетку нагревательной камеры), либо сверху в циркуляционную трубу 4.

Вследствие большой поверхности испарения, которая создается в объеме кипящего раствора, и частичного самоиспарения капель, унесенных вто­ричным паром, значительно снижается брызгоунос. Кипящий раствор не соприкасается с поверхностью теплообмена, что уменьшает отложение накипи.

Ввиду значительного перепада температур (до —30^я С) между греющим паром и раствором и малой потери напора в зоне кипения скорость цирку­ляции в этих аппаратах достигает значительной величины.

Увеличение скорости приводит к увеличению производительности и ин- аенсификации теплообмена. Коэффициенты теплопередачи в таких аппара­тах достигают 3000 вт1(м²-град) [2580 ккал/(м² -ч - град) ].

371

Аппараты с вынесенной зоной кипения могут эффективно применяться для выпаривания кристаллизующихся растворов умеренной вязкости.

Прямоточные (пленочные) аппараты. Принципиальное отличие этих аппаратов от аппаратов с естественной циркуляцией состоит в том, что выпаривание в них происходит при однократном прохождении выпариваемого раствора по трубам нагревательной камеры. Таким обра> зом, выпаривание осуществляется без циркуляции раствора. Кроме того,

Вторичный пар

^Исходный I раствор

Упарвнный

раствор^-'

Греющии пар ~

Конденсат

Исходный

раствор

Рис. 1Х-14. Выпарной аппарат с вынесенной зоной кипения:

1 — нагревательная камера; 2 — труба вскипания; 3 — сепаратор; 4 — кеобо- греваемая циркуляционная труба; 5 = отбойник; 6 »гг- брызгоуловитель.

Вторичный

Рис. ІХ-15. Выпарной пря* моточный аппарат с подни­мающейся пленкой:

/ — нагревательная камера; 2 — сепаратор; 3 — отбойник; 4 — брызгоуловитель.

раствор выпаривается, перемещаясь (на большей части высоты кипятиль­ных труб) в виде тонкой пленки по внутренней поверхности труб. В цен­тральной части труб вдоль их оси движется вторичный пар. Это приводит к резкому снижению температурных потерь, обусловленных гидростати­ческой депрессией.

Различают прямоточные выпарные аппараты с поднимающейся и опу­скающейся пленкой.

Аппарат с поднимающейся пленкой (рис. IX-15) со­стоит из нагревательной камеры /, представляющей собой пучок труб не­большого диаметра (15—25 мм) длиной 7—9 м, и сепаратора 2.

Раствор на выпаривание поступает снизу в трубы нагревательной ка­меры, межтрубное пространство которой обогревается греющим паром. На уровне, соответствующем обычно 20—25% высоты труб, наступает интенсивное кипение. Пузырьки вторичного пара сливаются и пар, бы­стро поднимаясь по трубам, за счет поверхностного трения увлекает за собой раствор. При этом жидкость перемещается в виде пленки, «всползаю­

Гл. IX. Выпаривание

щей» по внутренней поверхности труб, и выпаривание происходит в тонком слое.

ВторИЧНБ1Й пар, ВБ1ХОДЯЩИЙ из труб, содержит капли жидкости, ко­торые отделяются от пара с помощью отбойника 3 и центробежного брызго- уловителя 4. В брызгоуловитель влажный пар поступает тангенциально и ему сообщается вращательное движение. Под действием центробежной силы капли жидкости отбрасываются к периферии, жидкость стекает вниз, а пар удаляется сверху из аппарата.

Прямоточные выпарные аппараты ближе к аппаратам идеального вы­теснения, в то время как аппараты с многократной циркуляцией при­ближаются к аппаратам идеального смешения. Вместе с тем в прямоточ­ных аппаратах раствор проходит по кипятильным трубкам однократно. Поэтому время пребывания его мало и аккумулирующая способность этих аппаратов низка, что важно при выпаривании термически нестойких веществ.

Прямоточные аппараты чувствительны к изменению режима работы и требуют для эффективного выпаривания поддерживания некоторого опти­мального «кажущегося» уровня раствора в кипятильных трубах. «Кажу­щийся» уровень соответствует высоте столба некипящего раствора, ко­торым может быть уравновешен столб паро-жидкостной смеси в трубах. При «кажущемся» .уровне ниже оптимального верхняя часть поверхности труб не омывается жидкостью и практически не участвует в теплообмене; «оголенная» часть поверхности труб при испарении на ней брызг жидкости покрывается накипью. При «кажущемся» уровне выше оптимальног® на большей части поверхности труб раствор только нагревается; соответ­ственно уменьшается высота зоны кипения, где теплопередача интенсив­нее; это приводит к снижению средней величины коэффициента теплопе­редачи. Кроме того, для вертикальных прямоточных аппаратов необхо­димы высокие производственные помещения. Область применения аппа­ратов с поднимающейся пленкой — выпаривание маловязких растворов, в том числе пенящихся и чувствительных к высоким температурам. Эти аппараты не рекомендуются для выпаривания кристаллизующихся рас­творов ввиду возможности забивания труб кристаллами.

При выпаривании вязких, густых растворов работа аппаратов с поднимающейся плен­кой ухудшается из-за значительной неравномерности «всползающей» пленки. В этом случае более целесообразно использовать аппараты спадающей пленкой, которые отли­чаются от аппарата, приведенного на рис. 1Х-15, тем, что исходный раствор подается сверху и стекает в виде пленки под действием силы тяжести по трубам, а вторичный пар поступает в сепаратор, расположенный ниже нагревательной камеры. При стекании пленки сводится к минимуму опасность нарушения сплошности пленки и обнажения некоторой части по­верхности нагрева. Для кристаллизующихся растворов такие аппараты также непригодны.

В прямоточных (пленочных) аппаратах трудно обеспечить равномерную толщину пленки выпариваемой жидкости (что необходимо для эффектив­ной работы аппарата), кроме того, эти аппараты весьма чувствительны к неравномерной подаче раствора, а чистка длинных труб малого диаметра затруднительна. Поэтому пленочные аппараты вытесняются вертикаль­ными выпарными аппаратами с циркуляцией раствора.

Роторные прямоточные аппараты. Для выпаривания нестойких к по­вышенным температурам вязких и пастообразных растворов применяют роторные прямоточные аппараты (рис. IX-16). Внутри цилиндрического корпуса / аппарата, снабженного паровыми рубашками 2, вращается ротор 3, состоящий из вертикального вала (расположенного по оси аппа­рата) и шарнирно закрепленных на нем скребков 4.

Выпариваемый раствор поступает в аппарат сверху, захватывается вращающимися скребками, под действием центробежной силы отбрасы­вается к стенкам аппарата и перемещается по их внутренней поверхности в виде турбулентно движущейся пленки. Постепенно происходит полное выпаривание пленки, и на стенках аппарата образуется тонкий слой по­

373

рошка или пасты, который снимается вращающимися скребками (зазор между наружной кромкой скребков и стенкой аппарата составляет менее 1 мм). Твердый или пастообразный продукт удаляется через специальный секторный затвор из днища аппарата (на рис. IX-16 не показан).

В роторных прямоточных аппаратах достигается интенсивный тепло­обмен при небольшом уносе жидкости вторичным паром. Вместе с тем роторные аппараты сложны в изготовлении и отличаются относительно высокой стоимостью эксплуатации вследствие наличия вращающихся частей (ротора). Имеется несколько разновидностей роторных прямоточных выпарных аппаратов, в том числе аппараты с горизонтальным корпусом. Эти аппараты описываются в специальной литературе.

Вторичный

Рис. 1Х-16. Роторный прямоточ­ный выпарной аппарат:

1— корпус; 2 — паровая рубашка;

• ротор; 4—скребки.

Рис. ІХ-17. Выпарной аппарат с принудительной циркуляцией:

/ — нагревательная камера; 2 — се­паратор; 3 — циркуляционная труба; 4 — циркуляционный насос.

Аппараты с принудительной циркуляцией. Для того чтобы устранить отложение накипи в трубах, особенно при выпаривании кристаллизую­щихся растворов, необходимы скорости циркуляции не менее 2—2,5 м!сек, т. е. больше тех скоростей, при которых работают аппараты с естественной циркуляцией. В принципе такие высокие скорости достижимы и в усло­виях естественной циркуляции, но при этом необходимы очень большие полезные разности температур (между греющим паром и кипящим рас­твором).

В аппаратах с принудительной циркуляцией скорость ее опреде­ляется производительностью циркуляционного насоса и не зависит от высоты уровня жидкости в трубах, а также от интенсивности парообра­зования. Поэтому в аппаратах с принудительной циркуляцией выпари­вание эффективно протекает при малых, полезных разностях температур, не превышающих 3—5 °С, и при значительных вязкостях растворов.

Одна из конструкций выпарного аппарата с принудительной циркуля­цией показана на рис. IX-17. Аппарат имеет выносную вертикальную на­гревательную камеру 1, сепаратор 2 и необогреваемую циркуляционную

Гл. IX. Выпаривание

трубу 3, в котор\ю подается исхедкый раствор. Циркуляция раствора производится насосом 4.

При большой скорости движения выпариваемого раств®ра кипение его происходит на коротком участке перед выходом из кипятильных труб. Таким образом, зона кипения оказывается перемещенной в самую верх- нюю часть нагревательной камеры. Набольшей чаети длины труб жидкость лишь несколько перегревается. Это объясняется тем, что давление внизу трубы больше давления у ее верхнего края на величину гидростатического давления столба жидкости и гидравлического сопротивления грубы.

Вследствие высокого уровня раствора в кипятильных трубах значи- тельная часть всего циркуляционного контура заполнена жидкостью, а яаросодержание смеси жидкости и вторичного пара, выбрасываемей из

труб, невелико. В связи с этим цирку- ляционный насос должен перекачивать большие объемы жидкости (иметь боль- шую производительность) при умеренном расходе энергии, затрачиваемой в основ- ном на преодоление гидравлического со- противления труб. Таким требованиям удовлетворяют пропеллерные насосы (см. стр. 146), которые обычно используются в аппаратах е принудительной циркуля- цией. Скорость ее ограничена возраста- нием гидравлического сопротивления и соответственно расходом энергии на циркуляцию. Поэтому желательно выби- рать оптимальную скорость циркуляции, которую устанавливают на основе тех- нико-экономических расчетов.

Выпарные аппараты с тепловым насо- сом. По технологическим причинам ис- пользование многокорпусных выпарных аппаратов иногда может оказаться не- приемлемым. Так, например, приходится отказываться от многократного выпари- вания тех чувствительных к высоким тем- пературам растворов, для которых тем- пературы кипения в первых корпусах многокорпусных установок слишком вы-

соки и могут вызвать порчу продукта. В подобных и некоторых других случаях возможно и экономически целесообразно использовать для выпаривания однокорпусные выпарные аппараты с тепловым насосом.

С помощью теплового насоса, представляющего собой трансформатор тепла, повышают экономичность работы одно корпусного аппарата, сжи­мая вторичный пар на выходе из аппарата до давления свежего (первич­ного) пара и направляя его в качестве греющего в нагревательную камеру того же аппарата. Сжатие вторичного пара производят главным образом в турбокомпрессорах с приводом от электродвигателя или турбины или же в струйных компрессорах (инжекторах). Вследствие компактности, про­стоты устройства и надежности эксплуатации в качестве тепловых насосов наиболее широко применяют струйные компрессоры, несмотря на их невысокий к. п. д.

На рис. 1Х-18 приведена схема однокорпусной выпарной установки, состоящей из выпарного аппарата 1 и струйного компрессора 2. Первичный пар поступает по оси компрессора и инжектирует вторичный пар более низкого давления. Смесь первичного и ^торичного пара по выходе из компрессора (при давлении р₂ <5 р_г) делится на две части: большая часть

Рис. 1Х-18. Схема однокорпусной выпарной установки с тепловым насосом:

I — выпарной аппарат; 2 — струйный компрессор (инжектор).

375

смеси направляется в нагревательную камеру выпарного аппарата, а ос­тальная, избыточная часть отводится на сторону, к другим потреби­телям тепла.

При выпаривании растворов с небольшой температурной депрессией применение теплового насоса в многокорпусной выпарной установке, например для первого корпуса, может существенно снизить расход свежего пара на выпаривание.

Экономичность применения теплового насоса определяется отношением стоимости энергии, затрачиваемой на сжатие вторичного пара в компрес­соре, к стоимости расходуемого в выпарной установке первичного пара. В отдельных случаях это отношение может быть настолько малым, что вы­парные аппараты с тепловым насосом могут успешно конкурировать с мно­гокорпусными выпарными установками.

1 *—• выносная топка; 2 — цилиндрический корпус; 3 — труба для подачи слабого раствора кислоты; 4=^7 «= барботажные трубы; 8 — труба для отвода упаренной

кислоты.

Расход энергии на тепловой насос приблизительно пропорционален разности температур насыщения свежего и вторичного пара, которая, в свою очередь, зависит от температурной депрессии выпариваемого рас­твора. Поэтому для выпаривания растворов, обладающих значительной температурной депрессией, использование теплового насоса оказывается нецелесообразным. Обычно его применение рентабельно при невысокой степени сжатия вторичного пара, соответствующей повышению темпера­туры насыщения пара не более чем на 10—15 °С.

• Расчет выпарных аппаратов с тепловым насосом приводится в специаль­ной литературе *.

* См., например: КІ о л а ч Т. А., Р а д у н Д. В. Выпарные станции. М., Машгиз, 1963. 400 с.

Гл. IX. Выпаривание

в камеру II. Для повышения температуры паро-газовой смеси в эту камеру по барботаж- ной трубе 6 подается дополнительно некоторое количество свежих топочных газов. Из ка- меры II газы вместе с парами кислоты и воды по барботажной трубе 7 направляются в ка- меру /, где отдают тепло на подогрев исходного слабого раствора кислоты. Упаренная кис- лота удаляется по трубе 8 из камеры III.

Противоток кислоты и газов позволяет лучше использовать тепло топочных газов, но потери тепла с отходящими газами значительны. Кроме того, происходит большой унос газами паров кислоты, которые улавливаются в отдельном электрофильтре.

Более эффективное выпаривание осуществляется в современных выпарных аппаратах с погружными горелками; одна из конструкций таких аппаратов приведена на рис. 1Х-20. При барбо'таже нагретых газов через слой раствора создается значительная межфазовая поверхность и происходит перемешивание жидкости пузырьками газа. В резуль- тате Достигается интенсивный теплообмен.

В плоской крышке корпуса I аппарата расположена одна горелка 2 (как показано на рисунке) или несколько горелок, погруженных под уровень выпариваемого раствора. Уровень раствора в аппарате поддерживается постоянным с помощью переливной трубы 3.

Упаренный раствор отводится из конического дни- ща аппарата, а выпадающие здесь кристаллы от- сасываются посредством эрлифта. Паро-газовая смесь отводится из пространства над жидкостью через сепаратор 4.

Для таких аппаратов обычно используют спе- циальные горелки беспламенного горения, снабжен- ные огнеупорной насадкой, которая в накаленном состоянии каталитически ускоряет процесс горения (эти горелки описаны в главе XV). В барботажных выпарных аппаратах, работающих при непосредст- венном соприкосновении выпариваемого раствора и греющего агента, достигаются более высокие коэф- фициенты теплопередачи, чем при выпариваиин через стенку.

Области применения и выбор выпар- ных аппаратов. Конструкция выпарного аппарата должна удовлетворять ряду об- щих требований, к числу которых отно- сятся: высокая производительность и ин- тенсивность теплопередачи при возможно

меньших объеме аппарата и расходе металла на его изготовление, про- стота устройства, надежность в эксплуатации, легкость очистки поверх- ности теплообмена, удобство осмотра,, ремонта и замены отдельных частей.

Вместе с тем выбор конструкции и материала выпарного аппарата опре­деляется в каждом конкретном случае физико-химическими свойствами выпариваемого раствора (вязкость, температурная депрессия, кристалли- зуемость, термическая стойкость, химическая агрессивность и др.).

Как указывалось, высокие коэффициенты теплопередачи и большие производительности достигаются путем увеличения скорости циркуляции раствора. Однако одновременно возрастает расход энергии на выпарива­ние и уменьшается полезная разность температур, так как при постоянной температуре греющего пара с возрастанием гидравлического сопротивле­ния увеличивается температура кипения раствора. Противоречивое влия­ние этих факторов должно учитываться при технико-экономическом сравне­нии аппаратов и выборе оптимальной конструкции.

Ниже приводятся области преимущественного применения выпарных аппаратов различных типов.

Для выпаривания растворов небольшой вязкости, не превышающей —-8-10~³ «• сек!м.² (8 спз), без образования кристаллов чаще всего исполь­зуются вертикальные выпарные аппараты с многократной естественной циркуляцией. Из них наиболее эффективны аппараты с выносной нагре­вательной камерой и с выносными необогреваемыми циркуляционными трубами.

Выпаривание некристаллизующихся растворов большой вязкости, достигающей —0,1 н-сек/м² (100 спз), производят в аппаратах с принуди­тельной циркуляцией, реже — в прямоточных аппаратах с падающей пленкой или в роторных прямоточных аппаратах.

Рис. 1Х-20. Выпарной аппарат с погружной горелкой:

1 <— корпус; 2 — горелка; 3 — пере­ливная труба; 4 — сепаратор.

377

В роторных прямоточных аппаратах, как отмечалось, обеспечиваются благоприятные условия для выпаривания растворов, чувствительных к' повышенным температурам.

Аппараты с принудительной циркуляцией широко применяются также для выпаривания кристаллизующихся или вязких растворов. Подобные растворы могут эффективно выпариваться и в аппаратах с вынесенной зоной кипения, работающих при естественной циркуляции. Эти аппараты при выпаривании кристаллизующихся растворов могут конкурировать с выпарными аппаратами с принудительной циркуляцией.

Для сильно пенящихся растворов рекомендуются прямоточные аппа­раты с поднимающейся пленкой.

2. Yandex.RTB R-A-252273-3
   Содержание

   • Scan Pirat
   • Глава IV. Перемещение и сжатие газов (компрессорные машины)
   • Общие сведения . . .
   • Сравнение и области применения компрессорных машин различных
   • Глава V. Разделение неоднородных систем 176
   • Общие сведения 186
   • Общие сведения . 227
   • Глава VI. Перемешивание в жидких средах 246
   • Общие сведения 246
   • Глава VII. Основы теплопередачи в химической аппаратуре 260
   • Общие сведения 260
   • Глава VIII. Нагревание, охлаждение и конденсация 310
   • Общие сведения . 310
   • Нагревание газообразными высокотемпературными теплоносителями
   • Общие сведения . 347
   • Общие сведения 382
   • Общие сведения 434
   • Глава XV. Сушка . . .Ч 583
   • Глава XVI. Кристаллизация 632
   • Глава XVII. Искусственное охлаждение 646
   • Циклы, основанные на сочетании дросселирования и расширения газа
   • Глава XVIII. Измельчение твердых материалов 679
   • Общие сведения 679
   • Крупное дробление 684
   • Тонкое измельчение n 693
   • Глава XIX. Классификация и сортировка материалов 703
   • Глава XX. Смешение твердых материалов 711
   • 2. Возникновение и развитие науки о процессах и аппаратах
   • Возникновение и развитие науки о процессах и аппаратах
   • 3. Классификация основных процессов
   • 4. Общие принципы анализа и расчета процессов и аппаратов
   • Общие принципы анализа и расчета процессов и аппаратов
   • Основные определения
   • Некоторые физические свойства жидкостей
   • 2. Некоторые физические свойства жидкостей
   • Некоторые физические свойства жидкостей
   • Некоторые физические свойства жидкостей
   • Дифференциальные уравнения равновесия Эйлера
   • Основное уравнение гидростатики
   • Основное уравнение гидростатики
   • Основные характеристики движения жидкостей
   • Основные характеристики движения жидкостей
   • 6. Основные характеристики движения жидкостей
   • 6. Основные характеристики движения жидкостей
   • 6. Основные характеристики движения жидкостей
   • 6. Основные характеристики движения жидкостей
   • 48 Гл. II. Основы гидравлики. Общие вопросы прикладной гидравлика
   • Уравнение неразрывности (сплошности) потока
   • 8. Дифференциальные уравнения движения Эйлера
   • 9. Дифференциальные уравнения движения Навье—Стокса
   • 9., Дифференциальные уравнения движения Навье—Стокса
   • 10. Уравнение Бернулли
   • 10. Уравнение Бернулли
   • Некоторые практические приложения уравнения Бернулли
   • 11. Некоторые практические-приложения уравнения Бернулли
   • 12« Основы теории подобия и анализа размерностей.
   • 12. Основы теории подобая а анализа размерностей. Принципы моделирования 71
   • 12. Основы теории подобия и анализа размерностей. Принципы моделирования п
   • Гидродинамическое подобие
   • 13. Гидродинамическое подобие
   • 13. Гидродинамическое подобия
   • 13. Гидродинамическое подобие
   • Гидравлические сопротивления в трубопроводах
   • 14. Гидравлические сопротивления в трубопроводах
   • 14. Гидравлические сопротивления в трубопроводах
   • Течение неньютоновских жидкостей
   • Закономерности движения неньютоновских жидкостей имеют ряд особенностей. - Для обычных, или ньютоновских, жидкостей зависимость между напряжением сдвига т
   • Неньютоновские жидкости можно разделить на три большие группы. К первой группе относятся так называемые вязкие, или стационарные, не- ньютоновские жидкости. Для этих
   • Времени. По виду данной функции (кривой тече- нии) различают следующие разновидности жид- костей этой группы.
   • Называемый пластическо
   • Зависимость (11,105) изображается на рис. 11-26 линией 2
   • 15. Течение неньютоновских жидкостей
   • Ростях сдвига; в результате величины и х становятся пропорциональными друг другу
   • Расчет диаметра трубопроводов
   • 17. Движение тел в жидкостях
   • Движение тел в жидкостях
   • 17. Движение тел в жидкостях
   • 18. Движение жидкостей через неподвижные зернистые и пористые слои 101
   • Движение жидкостей через неподвижные зернистые и пористые слои
   • 18. Движение жидкостей через неподвижные зернистые и пористые слои 103
   • Для полидисперсных зернистых слоев расчетный диаметр (1 вычисляют из соотношения
   • 18. Движение жидкостей через неподвижные зернистые и пористые слои 105
   • 19. Гидродинамика кипящих (псевдоожиженных) зернистых слоев 107
   • 19. Гидродинамика кипящих (псевдоожиженных) зернистых слоев 109
   • 20. Элементы гидродинамики двухфазных потоков
   • Элементы гидродинамики двухфазных потоков
   • 20. Элементы гидродинамики двухфазных потоков
   • 20. Элементы гидродинамики двухфазных потоков
   • Структура потоков и распределение времени пребывания жидкости в аппаратах
   • Глава III
   • Перемещение жидкостей (насосы)
   • Общие сведения
   • Основные параметры насосов
   • 3. Напор насоса. Высота всасывания
   • Центробежные насосы
   • 4. Центробежные насосы
   • 4. Центробежные насосы
   • 4. Центробежные насосы
   • 4. Центробежные насосы
   • Поршневые насосы
   • 5. Поршневые насосы
   • 5. Поршневые насосы
   • Специальные типы поршневых и центробежных насосов
   • Насосы других типов
   • 7. Насосы других типов
   • 7. Насосы других типов
   • Сравнение и области применения насосов различных типов
   • 8. Сравнение и области применения насосов различных типов
   • Глава IV
   • Перемещение и сжатие газов (компрессорные машины)
   • Общие сведения
   • 2. Термодинамические основы процесса сжатия газов
   • 2.. Термодинамические основы процесса сжатия газов
   • 2. Термодинамические основы процесса сжатия газов
   • 3. Поршневые компрессоры
   • Поршневые компрессоры
   • 3. Поршневые компрессоры
   • 3. Поршневые компрессоры
   • 3. Поршневые компрессоры
   • 4. Ротационные компрессоры и газодувки
   • Ротационные компрессоры и газодувки
   • 6. Осевые вентиляторы и компрессоры
   • Осевые вентиляторы и компрессоры
   • Винтовые компрессоры
   • Вакуум-насосы
   • 8. Вакуум-насосы
   • Глава V
   • 1. Неоднородные системы и методы их разделения
   • Материальный баланс процесса разделения
   • Скорость стесненного осаждения (отстаивания)
   • 3. Скорость стесненного осаждения (отстаивания)
   • 4. Коагуляция частиц дисперсной фазы
   • Коагуляция частиц дисперсной фазы
   • Отстойники
   • 5. Отстойники
   • 5. Отстойники
   • Общие сведения
   • 6. Общие сведения
   • 6. Общие сведения
   • Уравнения фильтрования
   • 8. Фильтровальные перегородки
   • Фильтровальные перегородки
   • Устройство фильтров
   • 9. Устройство фильтров
   • 9. Устройство фильтре*
   • 9. Устройство фильтров
   • 9. Устройство фильтров
   • 9. Устройство фильтров
   • 9. Устройство фильтров
   • 10. Расчет фильтров
   • 9. Устройство фильтров
   • Основные положения
   • 12. Центробежная сила и фактор разделения
   • Центробежная сила и фактор разделения
   • Процессы в отстойных центрифугах
   • Процессы в фильтрующих центрифугах
   • Устройство центрифуг
   • 16. Расчет центрифуг
   • 16. Расчет центрифуг
   • 17. Общие сведения
   • 17. Общие сведения
   • 18. Гравитационная очистка газов
   • 2 Камера; 2 — горизонтальные перегородки (полки)! 3 — отражательная перегородка; 4 *- дверцы.
   • Очистка газов под действием инерционных и центробежных сил
   • 20. Очистка газов фильтрованием
   • Очистка газов фильтрованием
   • Мокрая очистка газов
   • 21. Мокрая очистка газов
   • Электрическая очистка газов
   • 22. Электрическая очистка газов
   • 22. Электрическая очистка газов
   • 23. Коагуляция и укрупнение частиц, отделяемых при газоочистке
   • Коагуляция и укрупнение частиц, отделяемых при газоочистке
   • 24. Сравнительные характеристики и выбор газоочистительной аппаратуры 245
   • Глава VI
   • 2. Механическое перемешивание
   • 2. Механическое перемешивание
   • 2. Механическое перемешивание
   • 3. Механические перемешивающие устройства
   • 3. Механические перемешивающие устройства
   • Пневматическое перемешивание
   • 5. Перемешивание в трубопроводах
   • Перемешивание в трубопроводах
   • 6. Перемешивание с помощью сопел и насосов
   • 2. Тепловые балансы
   • Тепловые балансы
   • Основное уравнение теплопередачи
   • 4. Температурное поле и температурный градиент
   • Температурное поле и температурный градиент
   • Передача тепла теплопроводностью
   • 5. Передача тепла теплопроводностью
   • 5. Передача тепла теплопроводностью
   • Тепловое излучение
   • 6. Тепловое излучение
   • 6. Тепловое излучение
   • 7. Передача тепла конвекцией (конвективный теплообмен)
   • Передача тепла конвекцией (конвективный теплообмен)
   • 7. Передача тепла конвекцией (конвективный теплообмен) 277
   • 7. Передача тепла конвекцией (конвективный теплообмен) 279
   • 8. Опытные данные по теплоотдаче
   • Опытные данные по теплоотдаче
   • 8. Опытные данные по теплоотдаче
   • 8. Опытные данные по теплоотдаче
   • 8. Опытные данные по теплоотдаче
   • 8. Опытные данные по теплоотдаче
   • 10. Сложная теплоотдача
   • Численные значения коэффициентов теплоотдачи
   • Сложная теплоотдача
   • Теплопередача
   • 11. Теплопередача
   • 11. Теплопередача
   • 11. Теплопередача
   • 12., Нестационарный теплообмен
   • 12. Нестационарный теплообмен
   • Дгср _ ——-f - j_t -
   • 12. Нестационарный теплообмен
   • Глава VIII нагревание, охлаждение и конденсация
   • Общие сведения
   • Нагревание водяным паром
   • Центробежный насос.
   • 4. Нагревание топочными газами
   • Нагревание горячей водой
   • Нагревание топочными газами
   • 1 Сопло горелки; 2 —- огнеупорная пористая панель; 3 — радиантная часть (змеевик); 4 — конвективная часть (змеевик); 5 — перегрева­тель; 6 и- дымовая труба.
   • Нагревание высокотемпературными теплоносителями
   • I печь со змеевиком; 2 — теплоиспользующнй аппарат; 3 подъемный трубопровод; 4 — опускной трубопровод; 5 — циркуля­ционный насос.
   • Нагревание электрическим током
   • Охлаждение до обыкновенных температур
   • Охлаждение до низких температур
   • Конденсация паров
   • Трубчатые теплообменники
   • Змеевиковые теплообменники
   • Пластинчатые теплообменники
   • Оребренные теплообменники
   • 16. Теплообменные устройства реакционных аппаратов
   • Конденсаторы смешения
   • Расчет теплообменных аппаратов
   • Расчет конденсаторов паров
   • Глава IX
   • Общие сведения
   • Однокорпусные выпарные установки
   • 2. Однокорпусные выпарные установки
   • 3. Многокорпусные выпарные установки
   • Многокорпусные выпарные установки
   • 3. Многокорпусные выпарные установки
   • Устройство выпарных аппаратов
   • Расчет многокорпусных выпарных аппаратов
   • Общие сведения
   • 1. Общие сведения
   • Равновесие при массопередаче
   • Скорость массопередачи
   • 3. Скорость массопередачи
   • Движущая сила процессов массопередачи
   • Массопередача с твердой фазой
   • 6. Массопередача с твердой фазой
   • Глава XI
   • Равновесие при абсорбции
   • Материальный и тепловой балансы процесса
   • Скорость процесса
   • Устройство абсорбционных аппаратов
   • — Щели.
   • Расчет абсорберов
   • 7. Десорбция
   • 8. Схемы абсорбционных установок
   • Глава XII
   • Характеристики двухфазных систем жидкость—пар
   • 4. Ректификация
   • 4. Ректификация
   • Специальные виды перегонки
   • Глава XIII
   • Общие сведения
   • 2. Равновесие в системах жидкость—жидкость
   • 2. Равновесие в системах жидкость—жидкость
   • 2. Равновесие в системах жидкость—жидкость
   • 2. Равновесие в системах жидкость—жидкость
   • 3. Методы экстракции
   • 3. Методы экстракции
   • 3. Методы экстракции
   • 1/ 2, 8, .... П — ступени.
   • 3. Методы экстракции
   • 3. Методы экстракции
   • 3. Методы экстракции
   • 4. Устройство экстракционных аппаратов
   • Ступенчатые экстракторы
   • 4. Устройство экстракционных аппаратов
   • 4. Устройство экстракционных аппаратов
   • 1Л. XIII. Экстракция
   • 4. Устройство экстракционных аппаратов
   • 5. Расчет экстракционных аппаратов
   • 5. Расчет экстракционных аппаратов
   • 7. Равновесие и скорость процессов экстракции и растворения
   • Рис, хііі-27. Схема извлечения растворенного вещества из по­ристого тела и профиль кон­центраций.
   • Способы экстракции и растворения
   • 8. Способы экстракции и растворения
   • Рнс. Хііі-29. Схема противоточной промывки осадка (шлама) на барабанных вакуум-фильтрах:
   • Устройство экстракционных аппаратов
   • 9. Устройство экстракционных аппаратов
   • 9. Устройство экстракционных аппаратов
   • Расчет экстракционных аппаратов
   • Глава XIV
   • Общие сведения
   • 2. Характеристики адсорбентов и их виды
   • Равновесий при адсорбции
   • 3. Равновесие при адсорбции
   • Скорость адсорбции
   • 4. Скорость адсорбции
   • 4. Скорость адсорбции
   • Десорбция
   • 5. Десорбция
   • 6. Устройство адсорберов и схемы адсорбционных установок
   • 6. Устройство адсорберов и схемы адсорбционных установок
   • Расчет адсорберов
   • 7. Расчет адсорберов
   • Ионообменные процессы
   • Глава XV
   • Основные параметры влажного газа
   • Равновесие при сушке
   • Материальный и тепловой балансы сушки
   • Определение расходов воздуха и тепла на сушку
   • Варианты процесса сушки
   • Скорость сушки
   • 8. Скорость сушки
   • Dwc cftuiP
   • Устройство суЬшлок
   • Конвективные сушилки с неподвижным или движущимся плотным слоем материала
   • Конвективные сушилки с перемешиванием слоя материала
   • Конвективные сушилки со взвешенным слоем материала
   • 1 Верхняя камера; 2 — нижняя камера; 3 — раз» рыхлитель.
   • I камера сушилки; 2 — полые плиты.
   • Глава XVI
   • 1, Общие сведения
   • Равновесие при кристаллизации
   • Влияние условий кристаллизации на свойства кристаллов
   • Способы кристаллизации
   • Устройство кристаллизаторов
   • I __ труба аппарата; 2 — термоизоляционный кожух; 3 — вентилятор; 4 — труба
   • 7. Расчеты кристаллизаторов Материальный баланс кристаллизации
   • Глава XVII искусственное охлаждение
   • Общие сведения
   • Термодинамические основы получения холода
   • Другие методы получения низких температур
   • Компрессионные паровые холодильные машины
   • Абсорбционные холодильные машины
   • Пароводяные эжекторные холодильные машины
   • Циклы с дросселированием газа
   • Циклы с тепловым насосом
   • Сравнение основных циклов глубокого охлаждения
   • Методы разделения газов
   • Механические процессы
   • Глава XVIII измельчение твердых материалов
   • Общие сведения
   • Физико-механические основы измельчения.
   • Щековые дробилки
   • Конусные дробилки
   • Валковые дробилки
   • Ударно-центробежные дробилки
   • Барабанные мельницы
   • Кольцевые мельницы
   • 8 Сепаратор Материал
   • Мельницы для сверхтонкого измельчения
   • Глава XIX
   • Классификация и сортировка материалов
   • Грохочение
   • Гидравлическая классификация и воздушная сепарация
   • Глава XX
   • 328 Расчет 343
   • Основные процессы и аппараты химической технологии

   Yandex.RTB R-A-252273-4