3. Многокорпусные выпарные установки

355

пара создается требуемое разрежение. Воздух и- неконденсирующиеся газы, попадающие в установку главным образом с охлаждающей водой (в конденсаторе), а также через неплотности трубопроводов и резко ухуд­шающие теплопередачу, отсасываются через ловушку-брызгоулавлива- тель 6 вакуум-насосом 7.

С помощью вакуум-насоса поддерживается также устойчивый ва­куум, так как остаточное давление в конденсаторе может изменяться с ко­лебанием температуры воды, поступающей в конденсатор.

Необходимым условием передачи тепла в каждом корпусе должно быть наличие некоторой полезной разности температур, определяемой раз­ностью температур греющего пара и кипящего раствора. Вместе с тем, дав­ление вторичного пара в каждом предыдущем корпусе должно быть больше его давления в последующем. Эти разности давлений создаются при избы­точном давлении в первом корпусе, или вакууме в последнем корпусе, или же при том и другом одновременно.

Основные схемы многокорпусных установок. Применяемые схемы мно­гокорпусных выпарных установок различаются по давлению вторичного пара в последнем корпусе. В соответствии с этим признаком установки де­лятся на работающие под разрежением и под избыточ­ным давлением.

Наиболее распространены выпарные установки первой группы. По­мимо установки, показанной на рис. 1Х-2, в промышленной практике применяют установки аналогичного типа, обладающие повышенной эко­номичностью за счет использования тепла пара низкого потенциала. Так, например, иногда обогрев первого корпуса производят отработанным па­ром из паровых турбин, который является в данном случае первичным паром.

Дросселированный свежий пар, например из ТЭЦ, добавляется только для поддержания стабильного режима работы выпарной установки при колебаниях нагрузки турбины.

В выпарных установках, работающих под некоторым избыточным дав­лением вторичного пара в последнем корпусе, этот пар может быть шире использован на посторонние нужды, т. е. в качестве экстра-пара. Наряду с этим повышение давления вторичного пара в последнем корпусе умень­шает возможную кратность использования свежего (первичного) пара, греющего первый корпус.

При работе под избыточным давлением требуется несколько большая толщина стенок аппаратов, но установка в целом упрощается, так как отпадает необходимость в постоянно действующем конденсаторе паров (небольшой конденсатор используют лишь в период пуска установки).

В выпарных установках под давлением труднее поддерживать постоян­ный режим работы, чем в установках под вакуумом, и для этой цели требуется автоматическое регулирование давления пара и плотности упа­ренного раствора. Для повышения устойчивости режима работы уста­новок под давлением используют различные схемы *.

Выбор давления вторичного пара в последнем корпусе установки зави­сит от соотношения между количеством тепла, которое может отдать этот пар, и количеством тепла пара низкого потенциала, требующегося на другие производственные нужды. Оптимальное давление вторичного пара в последнем корпусе можно установить в каждом конкретном случае путем технико-экономического расчета.

Многокорпусные выпарные установки различаются также по взаим­ному направлению движения греющего пара и выпаривае­мого раствора. Кроме наиболее широко распространенных установок с прямоточным движением пара и раствора (см. рис. 1Х-2), применяются

* См., например: Чернобыльский И. И. Выпарные установки. Киев, Изд-во Киевск. Ун-та. 1960. 272 с.

Гл. IX. Выпаривание

также противоточные выпарные установки, в которых греющий пар и выпариваемый раствор перемещаются из корпуса в корпус во взаимно противоположных направлениях (рис. 1Х-3).

Исходный раствор подается насосом в последний по ходу греющего пара (третий) корпус, из которого упаренный раствор перекачивается во второй корпус, и т. д., причем из первого корпуса удаляется оконча­тельно упаренный раствор. Свежий (первичный) пар поступает в первый корпус, а вторичный пар из этого корпуса направляется для обогрева второго корпуса, затем вторичный пар из предыдущего корпуса исполь­зуется для обогрева последующего. Из последнего корпуса вторичный пар удаляется в конденсатор.

Отметим одно существенное достоинство многокорпусных выпарных установок, работающих по противоточной схеме.

В первом корпусе выпарной прямоточной установки (см. рис. 1Х-2) наименее концентрированный раствор получает необходимое для выпари­вания тепло от греющего пара наиболее высоких рабочих параметров, а в последнем корпусе наиболее концентрированный (и наиболее вязкий) раствор выпаривается при помощи вторичного пара наиболее низких па­раметров. Таким образом от первого корпуса к последнему (по ходу рас­твора) повышается концентрация и понижается температура выпаривае­мого раствора, что приводит к возрастанию его вязкости. В результате коэффициенты теплопередачи уменьшаются от первого корпуса к послед­нему.

Вторичный пар

Рис. 1Х-3. Многокорпусная противоточная выпарная установка: 1*-3 •= корпуса; 4 насосы.

В многокорпусных противоточных установках (см. рис. 1Х-3) в первом корпусе наиболее концентрированный раствор выпаривается за счет тепла пара наиболее высоких параметров, в то время как в последнем корпусе исходный раствор самой низкой концентрации получает тепло от вторич­ного пара, имеющего наиболее низкие давления и температуру. Поэтому при противотоке коэффициенты теплопередачи значительно меньше изме­няются по корпуеам, чем при прямотоке.

Однако необходимость перекачивания выпариваемого раствора из корпусов, где давление меньше, в корпуса с более высоким давлением яв­ляется серьезным недостатком противоточной схемы, так как применение промежуточных насосов (насосы 4 и 5 на рис. 1Х-3) связано со значитель­ным возрастанием эксплуатационных расходов.

Противоточные выпарные установки используют при выпаривании растворов до высоких конечных концентраций, когда в последнем корпусе (по ходу раствора) возможно нежелательное выпадение твердого вещества.

357

Кроме того, по такой схеме выпаривают растворы, вязкость которых резко возрастает с увеличением концентрации раствора.

По схеме с параллельным питанием корпусов (рис. 1Х-4) исходный раствор поступает одновременно во все три корпуса установки. Упаренный раствор, удаляемый из всех корпусов, имеет одина­ковую конечную концентрацию.

Установки такой схемы используют, главным образом, при выпарива­нии насыщенных растворов, в которых находятся частицы выпавшей твердой фазы (что затрудняет перемещение выпариваемого раствора из корпуса в корпус), а также в тех процессах выпаривания, где не требуется значительного повышения концентрации раствора.

Рис. ІХ-4. Многокорпусная выпарная установка с параллельным питанием корпусов (1—3).

Материальный баланс. По аналогии с уравнением (IX,4) материаль­ного баланса однокорпуснога выпарного аппарата составляют материаль­ный баланс для многокорпусной установки, согласно которому общее количество воды №, выпариваемой во всех корпусах, составляет

117

(IX,17)

где б_и и Ь_И — расход и концентрация исходного раствора; Ь_п —-, концентрация упарен­ного раствора, удаляемого из последнего корпуса.

На основе уравнений (IX, 1) и (IX,2) для однокорпусного аппарата могут быть определены концентрации раствора на выходе из каждого корпуса многокорпусной установки (индексы 1, 2, 3 п соответ­ствуют порядковому номеру корпуса):

Оц&н

бцЬц

(IX,18)

(IX,18а)

(IX,186)

Ь_п-

0_н6н ■ 1^1 — ^2,

(IX,18л)

Тепловой баланс. Для каждого корпуса многокорпусной выпарной установки тепловой баланс составляют, пользуясь уравнением (IX,7) для однокорпусного аппарата,

Гл. IX. Выпаривание

Рассмотрим тепловой баланс трехкорпусной вакуум-выпарной пря- моточной установки (рис. IX-5), первый корпус которой обогревается све- жим насыщенным водяным паром. Расход свежего (первичного) пара кг/сек, его энтальпия /_г, кдж/кг и температура 0_Х °С.

После первого корпуса отбирается Е_г кг1сек и после второго корпуса Е_г кг/сек экстра-пара. Соответственно расход вторичного пара из первого корпуса, направляемого в качестве греющего во второй корпус, состав- ляет (№₁—’ Е_г) кг!сек и вторичного пара из второго корпуса, греющего третий корпус (^ — Е₂) кг!сек, где и 157 ₂ — массы воды, выпаривае- мой в первом и втором корпусах соответственно.

Н Вакуум-

" насосу

Вода —»(

£, ЯгЕ,

&н>^с0’ Ьо

Р,;1г

(£ц~М>)і ^сіЛ\

ІВ_И-м₇-у_г),с_г,і_к2 р

Т"і$ Т'//$т ¹

Рис. ІХ-5. К составлению теплового баланса многокорпусной выпар­ной установки:

2—3 <— корпуса; 4 — барометрический конденсатор; 5 = ловушка; 6 насоо.

Уравнения тепловых балансов корпусов: первый корпус

<?1 = О, (/,, - <&) = О_Ис₀ (і_кї _'/₀) + ^ (/, - с{і_кї) + З_конц1 + <г_п1 (IX, 19) второй корпус

<3₂ = ^ - Е_г) (.I! - 40г) = ,(°Н - Щ с, (і_к2 - і_к1) +

+ — ^с2^к2) + ^конц 2 + @п2

третии корпус

<1₃=(\Г₂~Е₂)(/₂-с&) ₌

: ₍о_в «7₂₎ с₂ (/_к3 _ (_к2) + «7_{3 (}/₈ _ з) + <з_конц3 + З_п3

(IX,20)

(IX,21)

где — температура исходного раствора; с₀ — средняя удельная теплоемкость исход­ного раствора; <_К1, /_К2, /_кз — температуры кипения раствора по корпусам; с1, с₂, с₃ — сред­ние теплоемкости раствора по корпусам; 0*, 0₂, 0₃ — температура конденсации греющего пара по корпусам; с₂, с₃ — средние удельные теплоемкости конденсата греющего пара по корпусам; с_г, с₂, Сд — средние удельные теплоемкости воды (в пределах от 0 “С до соот­ветствующих температур кипения раствора по корпусам); (2конщ> Qкoнц2> Сконцз — ^теп" лоты концентрирования раствора по корпусам; <2_Ш, <3_П2, <Эпз — потери тепла в окружаю­щую среду по корпусам.

Потери тепла в окружающую среду по корпусам принимают равными 3—5% от <$!, ($2 и (}₃ соответственно.

Если раствор поступает в первый корпус предварительно нагретым до температуры его кипения в этом корпусе, т. е. t_a — ?_К1, то в уравнении

359

(IX, 19) член О_нс₀ (£_к1 — /₀) = 0. Вместе с тем в вакуум-выпарной уста­новке с параллельным движением греющего пара и раствора (см. рис. IХ-2) вследствие ■ самоиспарения последнего члены теплового баланса, выра­жающие расход Тепла на нагревание раствора до температуры кипения в данном корпусе, во всех корпусах (кроме первого) будут иметь отрица­тельное значение. В частности, для трехкорпусной вакуум-установки ^к2 ^к1 И ^кЗ ^к2-

В систему уравнений теплового баланса входит число неизвестных, на единицу больше числа самих уравнений. Так, уравнения (IX, 19)—(IX,21) включают четыре неизвестных: №₃. Для того чтобы сделать

эту систему уравнений разрешимой, ее дополняют уравнением мате­риального баланса по выпариваемой воде, которое в данном случае имеет вид

и7 = Ц5⁷! + + Й7₃ (IX,22)

где 47 — общее количество выпариваемой в установке воды, определяемое по уравне­нию материального баланса.

Обобщая уравнения теплового баланса, напишем выражение его для любого я-го корпуса многокорпусной выпарной прямоточной установки:

<2« = (»^1 - ^Еп-\) ('«_ 1 -с;в„) =

⁼ (<?« — ^1 — ^2 • • • — й⁷,!—1)^сп—1 (¹кп ⁽кп— 0 + №п {¹ п ~ ^с'п¹кп) + Фконц п + Фпп

(IX,23)

Соответственно уравнение материального баланса по воде:

+ + ₊ «7_т+...+«7„ (IX,24)

где п — число корпусов установки.

Выражения тепловых балансов изменяются в соответствии со схемой движения потоков греющего пара и раствора в многокорпусной установке (противоток, параллельное .питание исходным раствором и т. д.). Из уравнений теплового баланса определяют расходы греющего пара и тепло­вые нагрузки корпусов.

Общая -полезная разность температур и ее распределение по корпусам. Общая разность температур Д^_общ многокорпусной прямоточной уста­новки представляет собой разность между температурой Т₁ первичного пара, греющего первый корпус, и температурой насыщения пара в кон­денсаторе Т_конд:

Д^общ ⁼ ~' Т’конд (IX,25)

Общая разность температур не может быть полностью использована ввиду наличия температурных потерь. Поэтому полезная разность тем­ператур для всей установки будет меньше А/_общ.

Как указывалось, в однокорпусном аппарате полезная разность тем­ператур равна разности между температурой конденсации Т греющего пара и температурой кипения раствора или с учетом выражения (IX, 16) д*„ол = Г —*_К = Г — Г-(Д' + Д") (IX,26)

Для многокорпусной выпарной установки общая полезная разность температур равна разности между температурой Т₁ свежего пара, греющего первый корпус, и температурой Тк_0Нд насыщения пара в конденсаторе за вычетом суммы температурных потерь £Д во всех корпусах установки (с учетом Д"), т. е.

Е^Д;пол = 7’₁-7’конд-2^Д (^1Х-²⁷)

Общая полезная разность температур £М_П0Д должна быть распреде­лена между корпусами с учетом условий их работы. Как следует из основ­ного уравнения теплопередачи (VI 1,5), поверхность нагрева Т⁷ корпуса при заданных тепловой нагрузке 0. и коэффициенте теплопередачи К определяется величиной М_пол. Соответственно уменьшение коэффициен­

2«

где 2 Д^пол — общая полезная разность температур, определяемая по уравнению (IX,27).

* Здесь и далее индекс «пол* в обозначениях полезной разности температур по кор­пусам опущен.

361

Распределение 2 А/_пол при условии минимальной суммарной поверхности нагрева корпусов. Для упрощения вывода применим этот принцип распре­деления £Л^пол ^п0 корпусам к двухкорпусной установке. Общая по­верхность нагрева такой установки:

Р — Р 4- Р — ^ 4-

¹ + Кг М, ⁺ К_г

Учитывая, что £ А<_пол = Д^-{- Д^_а и, следовательно, Д^_а = = 2 ^Д^пол— ^Дг!1. получим

/? = 1 ^ /Д\

+ ^(^Д^пол-Д^) ^(А)

Минимальная поверхность нагрева установки может быть найдена как минимум функции ^ = / (А^), т. е. при условии, что

-*£-= О й (Д*_х)

Дифференцируя уравнение (А) и приравнивая первую производную нулю, находим

йр ^1 | 0г _ (?[ 5,- _

5Тду ~~~К₁А^~^г К_г(% М_П0Л-М,)² ~~К1 Д/? К₂ Д4~

или

0\ О-^

откуда

Кг М\ К₂ Аі\

п

Мг і/ р,К₂

Д^з V ЯіКі -р/~ ф.

г

Согласно свойству пропорции

1/Ж 1/Ж

Д<1 _ Д^1 ... V Кг V к,

^Ач+Ы' ^2Л'”“ У% + У% ЪУ$

Следовательно, полезная разность температур в первом корпусе

2. д^ол уж

Д^1= —4==^- (IX,30)

■2

о*

Гл. IX. Выпаривание

При распределении общей полезной разности температур по этому принципу получают неодинаковые поверхности нагрева корпусов, что удорожает изготовление и эксплуатацию выпарной установки. Распреде­ление 2 А^пол ^на основе равенства поверхностей нагрева корпусов, как правило, более экономично и поэтому особенно распространено. Распре­деление 2 А^_пол по минимуму суммарной поверхности нагрева может ока­заться целесообразным лишь в отдельных случаях, например при необхо­димости изготавливать выпарные аппараты из дефицитных, дорогостоящих коррозионностойких материалов.

Возможно также совмещение условий, для которых разработаны при­веденные выше способы распределения общей полезной разности темпе­ратур,, т. е. распределение, удовлетворяющее одновременно условиям: Fi — F₂ = • • • = F_n = const и F = min. Однако эти условия практи­чески трудно выполнимы и поэтому указанный способ распределения по­лезных разностей температур обычно не применяют.

Кроме рассмотренных способов общую полезную разность температур можно распределить, исходя из температур вторичного пара в корпусах. Обычно этими температурами задаются, и по известным температурам пара 7\, греющего первый корпус, и вторичного пара Т_конд, удаляющегося из последнего корпуса в конденсатор, находят, с учетом температурных потерь по корпусам, температуры кипения раствора в корпусах. Такой способ обычно используют при предварительном расчете многокорпусных аппаратов (см. ниже). Его применение возможно также в тех случаях, когда температурный режим работы выпарной установки, при равенстве поверхностей нагрева корпусов оказывается технически неприемлемым.

Выбор числа корпусов., С увеличением числа корпусов многокорпусной выпарной установки снижается расход греющего пара на каждый кило­грамм выпариваемой воды. Как было показа'но, в однокорпусном выпар­ном аппарате на выпаривание 1 кг воды приближенно расходуется 1 кг греющего пара. Соответственно в двухкорпусной выпарной установке наименьший расход греющего пара на выпаривание 1 кг воды должен составлять V₂ кг, в трехкорпусной — ¹/₃ кг, в четырехкорпусной—V₄ кг и т. д.

Таким образом, расход греющего пара на выпаривание 1 кг воды в многокорпусных выпарных установках приближенно обратно пропор­ционален числу корпусов.

В действительности расход греющего пара на 1 кг выпариваемой воды больше и практически в зависимости от числа корпусов выпарной уста­новки изменяется примерно следующим образом:

Число корпусов 1 2 3 4 5

Расход греющего пара, кг/кг выпариваемой воды 1,1 0,57 0,4 0,3 0,27

Из этих данных видно, что если при переходе от однокорпусной уста­новки к двухкорпусной экономия греющего пара составляет приблизи­тельно 50%, то при переходе от четырехкорпусной к пятикорпусной уста­новке эта экономия уменьшается до 10% и становится еще меньше при дальнейшем возрастании числа корпусов. Снижение экономии греющего пара с увеличением числа корпусов выпарной установки указывает на целесообразность ограничения числа ее корпусов.

Однако основной причиной, определяющей предел числа корпусов выпарной установки, является возрастание температурных потерь с уве­личением числа корпусов. Для осуществления теплопередачи необходимо обеспечить в каждом корпусе некоторую полезную разность температур, т. е. разность температур между греющим паром и кипящим раствором, равную обычно не менее 5—7 °С для аппаратов с естественной циркуля­цией и не менее 3 °С для аппаратов с принудительной циркуляцией.

363

При увеличении числа корпусов сверх допустимого предела сумма температурных потерь может стать равной или даже больше общей раз­ности температур, которая не зависит от числа корпусов установки, В ре­зультате выпаривание раствора станет невозможным.

Покажем это на примере выпаривания раствора в установке с естественной циркуляцией при температуре первичного пара Ті — 160 °С и температуре конденсации удаляющегося из установки вторичного пара = 60*°С. Примем сумму температурных потерь для

одного аппарата (корпуса) Д = 25 °С и будем для упрощения считать, что величины Д оди­наковы для всех корпусов многокорпусной выпарной установки.

Тогда полезная разность температур составит: для однокорпусной установки

2 ^А'пол = ^Т1 - Сид - А = 160 - 60 - 25 == 75“ С 'для двухкорпусной установки

21 ^д^пол = Т₁ — Т’ковд — £ Д = 160 — 60 — 2- 25 = 50° С

Если принять, что 2 Д ^пол равномерно распределяется по корпусам, то полезная разность температур будет равна:

в каждом корпусе двухкорпусной установки

л; _ 2 ^Д^ол ₌ _50 _ ₂₅„ _с

^пол 2 2

Полезная разность температур для трехкорпусной установки £ Д*_пол = 160 — 60 — 3-25 = 25° С Это соответствует полезной разности температур в одном корпусе:

У Д^пол 25

~ т

Д^пол = ~ 8.3° С

Аналогичный расчет для четырехкорпусной установки показывает, что для каждого ее корпуса полезная разность температур

160-60 — 4-25 .

Д^ПОЛ = ^ == о

Таким образом, при заданных условиях предельно возможное число корпусов равно трем.

Обычно число корпусов многокорпусных выпарных установок не меньше двух, но не превышает пяти-шести. Наиболее часто многокорпус­ные установки имеют три, четыре корпуса.

Чем больше число корпусов установки, тем меньшая полезная раз­ность температур приходится на каждый корпус и, следовательно, тем больше, при одной и той же производительности, общая поверхность на­грева выпарной установки. Приближенно общая поверхность нагрева выпарной установки увеличивается пропорционально числу ее корпусов. Практически вследствие температурных потерь, возрастающих с увели­чением числа корпусов, возрастание общей поверхности нагрева уста­новки является еще- большим. Таким образом, в многокорпусных уста­новках экономия греющего пара связана с увеличением общей поверхности нагрева установки.

Чем выше концентрация выпариваемого раствора, тем больше темпера­турные потери и тем меньшее число корпусов может быть последовательно соединено в одну установку. Вместе с тем чем интенсивней циркуляция раствора, тем меньше допустимая полезная разность температур в каж­дом корпусе и тем больше предельное число корпусов,

Гл. IX. Выпаривание

Практически выбор числа корпусов наиболее рационально произво- дить исходя из технико-экономических соображений.

С увеличением числа корпусов достигается все большая экономия греющего пара и снижается общая стоимость расходуемого на выпаривание пара. Одновременно с увеличением числа корпусов возрастают капиталь-

ные затраты и соответственно амортизацион- ные расходы.

Как было показано, удельный расход пара снижается сначала быстро, а затем все медлен- нее с увеличением числа корпусов (см. выше). Поэтому если нанести на график (рис. 1Х-6) зависимость стоимости выпаривания 1 кг воды от числа корпусов, то стоимость пара изоб- разится кривой 1. Амортизационные расходы можно приближенно считать пропорциональ- ными числу корпусов (линия 2, близкая к пря- мой). Складывая ординаты линий 1 и 2, полу- чают общую стоимость выпаривания 1 кг воды (кривая 3). Точка минимума на этой кривой соответствует наименьшим суммарным расхо- дам на выпаривание и отвечающее ей число корпусов п_0ПТ может быть в первом приближе- нии принято в качестве оптимального.

Оптимальное число корпусов можно опре-

делять с помощью расчета на электронно-вычислительных машинах. Методы оптимизации параметров выпарных установок с использованием ЭВМ, а также методы математического моделирования этих установок рассматриваются в специальной литературе *.

2. Yandex.RTB R-A-252273-3
   Содержание

   • Scan Pirat
   • Глава IV. Перемещение и сжатие газов (компрессорные машины)
   • Общие сведения . . .
   • Сравнение и области применения компрессорных машин различных
   • Глава V. Разделение неоднородных систем 176
   • Общие сведения 186
   • Общие сведения . 227
   • Глава VI. Перемешивание в жидких средах 246
   • Общие сведения 246
   • Глава VII. Основы теплопередачи в химической аппаратуре 260
   • Общие сведения 260
   • Глава VIII. Нагревание, охлаждение и конденсация 310
   • Общие сведения . 310
   • Нагревание газообразными высокотемпературными теплоносителями
   • Общие сведения . 347
   • Общие сведения 382
   • Общие сведения 434
   • Глава XV. Сушка . . .Ч 583
   • Глава XVI. Кристаллизация 632
   • Глава XVII. Искусственное охлаждение 646
   • Циклы, основанные на сочетании дросселирования и расширения газа
   • Глава XVIII. Измельчение твердых материалов 679
   • Общие сведения 679
   • Крупное дробление 684
   • Тонкое измельчение n 693
   • Глава XIX. Классификация и сортировка материалов 703
   • Глава XX. Смешение твердых материалов 711
   • 2. Возникновение и развитие науки о процессах и аппаратах
   • Возникновение и развитие науки о процессах и аппаратах
   • 3. Классификация основных процессов
   • 4. Общие принципы анализа и расчета процессов и аппаратов
   • Общие принципы анализа и расчета процессов и аппаратов
   • Основные определения
   • Некоторые физические свойства жидкостей
   • 2. Некоторые физические свойства жидкостей
   • Некоторые физические свойства жидкостей
   • Некоторые физические свойства жидкостей
   • Дифференциальные уравнения равновесия Эйлера
   • Основное уравнение гидростатики
   • Основное уравнение гидростатики
   • Основные характеристики движения жидкостей
   • Основные характеристики движения жидкостей
   • 6. Основные характеристики движения жидкостей
   • 6. Основные характеристики движения жидкостей
   • 6. Основные характеристики движения жидкостей
   • 6. Основные характеристики движения жидкостей
   • 48 Гл. II. Основы гидравлики. Общие вопросы прикладной гидравлика
   • Уравнение неразрывности (сплошности) потока
   • 8. Дифференциальные уравнения движения Эйлера
   • 9. Дифференциальные уравнения движения Навье—Стокса
   • 9., Дифференциальные уравнения движения Навье—Стокса
   • 10. Уравнение Бернулли
   • 10. Уравнение Бернулли
   • Некоторые практические приложения уравнения Бернулли
   • 11. Некоторые практические-приложения уравнения Бернулли
   • 12« Основы теории подобия и анализа размерностей.
   • 12. Основы теории подобая а анализа размерностей. Принципы моделирования 71
   • 12. Основы теории подобия и анализа размерностей. Принципы моделирования п
   • Гидродинамическое подобие
   • 13. Гидродинамическое подобие
   • 13. Гидродинамическое подобия
   • 13. Гидродинамическое подобие
   • Гидравлические сопротивления в трубопроводах
   • 14. Гидравлические сопротивления в трубопроводах
   • 14. Гидравлические сопротивления в трубопроводах
   • Течение неньютоновских жидкостей
   • Закономерности движения неньютоновских жидкостей имеют ряд особенностей. - Для обычных, или ньютоновских, жидкостей зависимость между напряжением сдвига т
   • Неньютоновские жидкости можно разделить на три большие группы. К первой группе относятся так называемые вязкие, или стационарные, не- ньютоновские жидкости. Для этих
   • Времени. По виду данной функции (кривой тече- нии) различают следующие разновидности жид- костей этой группы.
   • Называемый пластическо
   • Зависимость (11,105) изображается на рис. 11-26 линией 2
   • 15. Течение неньютоновских жидкостей
   • Ростях сдвига; в результате величины и х становятся пропорциональными друг другу
   • Расчет диаметра трубопроводов
   • 17. Движение тел в жидкостях
   • Движение тел в жидкостях
   • 17. Движение тел в жидкостях
   • 18. Движение жидкостей через неподвижные зернистые и пористые слои 101
   • Движение жидкостей через неподвижные зернистые и пористые слои
   • 18. Движение жидкостей через неподвижные зернистые и пористые слои 103
   • Для полидисперсных зернистых слоев расчетный диаметр (1 вычисляют из соотношения
   • 18. Движение жидкостей через неподвижные зернистые и пористые слои 105
   • 19. Гидродинамика кипящих (псевдоожиженных) зернистых слоев 107
   • 19. Гидродинамика кипящих (псевдоожиженных) зернистых слоев 109
   • 20. Элементы гидродинамики двухфазных потоков
   • Элементы гидродинамики двухфазных потоков
   • 20. Элементы гидродинамики двухфазных потоков
   • 20. Элементы гидродинамики двухфазных потоков
   • Структура потоков и распределение времени пребывания жидкости в аппаратах
   • Глава III
   • Перемещение жидкостей (насосы)
   • Общие сведения
   • Основные параметры насосов
   • 3. Напор насоса. Высота всасывания
   • Центробежные насосы
   • 4. Центробежные насосы
   • 4. Центробежные насосы
   • 4. Центробежные насосы
   • 4. Центробежные насосы
   • Поршневые насосы
   • 5. Поршневые насосы
   • 5. Поршневые насосы
   • Специальные типы поршневых и центробежных насосов
   • Насосы других типов
   • 7. Насосы других типов
   • 7. Насосы других типов
   • Сравнение и области применения насосов различных типов
   • 8. Сравнение и области применения насосов различных типов
   • Глава IV
   • Перемещение и сжатие газов (компрессорные машины)
   • Общие сведения
   • 2. Термодинамические основы процесса сжатия газов
   • 2.. Термодинамические основы процесса сжатия газов
   • 2. Термодинамические основы процесса сжатия газов
   • 3. Поршневые компрессоры
   • Поршневые компрессоры
   • 3. Поршневые компрессоры
   • 3. Поршневые компрессоры
   • 3. Поршневые компрессоры
   • 4. Ротационные компрессоры и газодувки
   • Ротационные компрессоры и газодувки
   • 6. Осевые вентиляторы и компрессоры
   • Осевые вентиляторы и компрессоры
   • Винтовые компрессоры
   • Вакуум-насосы
   • 8. Вакуум-насосы
   • Глава V
   • 1. Неоднородные системы и методы их разделения
   • Материальный баланс процесса разделения
   • Скорость стесненного осаждения (отстаивания)
   • 3. Скорость стесненного осаждения (отстаивания)
   • 4. Коагуляция частиц дисперсной фазы
   • Коагуляция частиц дисперсной фазы
   • Отстойники
   • 5. Отстойники
   • 5. Отстойники
   • Общие сведения
   • 6. Общие сведения
   • 6. Общие сведения
   • Уравнения фильтрования
   • 8. Фильтровальные перегородки
   • Фильтровальные перегородки
   • Устройство фильтров
   • 9. Устройство фильтров
   • 9. Устройство фильтре*
   • 9. Устройство фильтров
   • 9. Устройство фильтров
   • 9. Устройство фильтров
   • 9. Устройство фильтров
   • 10. Расчет фильтров
   • 9. Устройство фильтров
   • Основные положения
   • 12. Центробежная сила и фактор разделения
   • Центробежная сила и фактор разделения
   • Процессы в отстойных центрифугах
   • Процессы в фильтрующих центрифугах
   • Устройство центрифуг
   • 16. Расчет центрифуг
   • 16. Расчет центрифуг
   • 17. Общие сведения
   • 17. Общие сведения
   • 18. Гравитационная очистка газов
   • 2 Камера; 2 — горизонтальные перегородки (полки)! 3 — отражательная перегородка; 4 *- дверцы.
   • Очистка газов под действием инерционных и центробежных сил
   • 20. Очистка газов фильтрованием
   • Очистка газов фильтрованием
   • Мокрая очистка газов
   • 21. Мокрая очистка газов
   • Электрическая очистка газов
   • 22. Электрическая очистка газов
   • 22. Электрическая очистка газов
   • 23. Коагуляция и укрупнение частиц, отделяемых при газоочистке
   • Коагуляция и укрупнение частиц, отделяемых при газоочистке
   • 24. Сравнительные характеристики и выбор газоочистительной аппаратуры 245
   • Глава VI
   • 2. Механическое перемешивание
   • 2. Механическое перемешивание
   • 2. Механическое перемешивание
   • 3. Механические перемешивающие устройства
   • 3. Механические перемешивающие устройства
   • Пневматическое перемешивание
   • 5. Перемешивание в трубопроводах
   • Перемешивание в трубопроводах
   • 6. Перемешивание с помощью сопел и насосов
   • 2. Тепловые балансы
   • Тепловые балансы
   • Основное уравнение теплопередачи
   • 4. Температурное поле и температурный градиент
   • Температурное поле и температурный градиент
   • Передача тепла теплопроводностью
   • 5. Передача тепла теплопроводностью
   • 5. Передача тепла теплопроводностью
   • Тепловое излучение
   • 6. Тепловое излучение
   • 6. Тепловое излучение
   • 7. Передача тепла конвекцией (конвективный теплообмен)
   • Передача тепла конвекцией (конвективный теплообмен)
   • 7. Передача тепла конвекцией (конвективный теплообмен) 277
   • 7. Передача тепла конвекцией (конвективный теплообмен) 279
   • 8. Опытные данные по теплоотдаче
   • Опытные данные по теплоотдаче
   • 8. Опытные данные по теплоотдаче
   • 8. Опытные данные по теплоотдаче
   • 8. Опытные данные по теплоотдаче
   • 8. Опытные данные по теплоотдаче
   • 10. Сложная теплоотдача
   • Численные значения коэффициентов теплоотдачи
   • Сложная теплоотдача
   • Теплопередача
   • 11. Теплопередача
   • 11. Теплопередача
   • 11. Теплопередача
   • 12., Нестационарный теплообмен
   • 12. Нестационарный теплообмен
   • Дгср _ ——-f - j_t -
   • 12. Нестационарный теплообмен
   • Глава VIII нагревание, охлаждение и конденсация
   • Общие сведения
   • Нагревание водяным паром
   • Центробежный насос.
   • 4. Нагревание топочными газами
   • Нагревание горячей водой
   • Нагревание топочными газами
   • 1 Сопло горелки; 2 —- огнеупорная пористая панель; 3 — радиантная часть (змеевик); 4 — конвективная часть (змеевик); 5 — перегрева­тель; 6 и- дымовая труба.
   • Нагревание высокотемпературными теплоносителями
   • I печь со змеевиком; 2 — теплоиспользующнй аппарат; 3 подъемный трубопровод; 4 — опускной трубопровод; 5 — циркуля­ционный насос.
   • Нагревание электрическим током
   • Охлаждение до обыкновенных температур
   • Охлаждение до низких температур
   • Конденсация паров
   • Трубчатые теплообменники
   • Змеевиковые теплообменники
   • Пластинчатые теплообменники
   • Оребренные теплообменники
   • 16. Теплообменные устройства реакционных аппаратов
   • Конденсаторы смешения
   • Расчет теплообменных аппаратов
   • Расчет конденсаторов паров
   • Глава IX
   • Общие сведения
   • Однокорпусные выпарные установки
   • 2. Однокорпусные выпарные установки
   • 3. Многокорпусные выпарные установки
   • Многокорпусные выпарные установки
   • 3. Многокорпусные выпарные установки
   • Устройство выпарных аппаратов
   • Расчет многокорпусных выпарных аппаратов
   • Общие сведения
   • 1. Общие сведения
   • Равновесие при массопередаче
   • Скорость массопередачи
   • 3. Скорость массопередачи
   • Движущая сила процессов массопередачи
   • Массопередача с твердой фазой
   • 6. Массопередача с твердой фазой
   • Глава XI
   • Равновесие при абсорбции
   • Материальный и тепловой балансы процесса
   • Скорость процесса
   • Устройство абсорбционных аппаратов
   • — Щели.
   • Расчет абсорберов
   • 7. Десорбция
   • 8. Схемы абсорбционных установок
   • Глава XII
   • Характеристики двухфазных систем жидкость—пар
   • 4. Ректификация
   • 4. Ректификация
   • Специальные виды перегонки
   • Глава XIII
   • Общие сведения
   • 2. Равновесие в системах жидкость—жидкость
   • 2. Равновесие в системах жидкость—жидкость
   • 2. Равновесие в системах жидкость—жидкость
   • 2. Равновесие в системах жидкость—жидкость
   • 3. Методы экстракции
   • 3. Методы экстракции
   • 3. Методы экстракции
   • 1/ 2, 8, .... П — ступени.
   • 3. Методы экстракции
   • 3. Методы экстракции
   • 3. Методы экстракции
   • 4. Устройство экстракционных аппаратов
   • Ступенчатые экстракторы
   • 4. Устройство экстракционных аппаратов
   • 4. Устройство экстракционных аппаратов
   • 1Л. XIII. Экстракция
   • 4. Устройство экстракционных аппаратов
   • 5. Расчет экстракционных аппаратов
   • 5. Расчет экстракционных аппаратов
   • 7. Равновесие и скорость процессов экстракции и растворения
   • Рис, хііі-27. Схема извлечения растворенного вещества из по­ристого тела и профиль кон­центраций.
   • Способы экстракции и растворения
   • 8. Способы экстракции и растворения
   • Рнс. Хііі-29. Схема противоточной промывки осадка (шлама) на барабанных вакуум-фильтрах:
   • Устройство экстракционных аппаратов
   • 9. Устройство экстракционных аппаратов
   • 9. Устройство экстракционных аппаратов
   • Расчет экстракционных аппаратов
   • Глава XIV
   • Общие сведения
   • 2. Характеристики адсорбентов и их виды
   • Равновесий при адсорбции
   • 3. Равновесие при адсорбции
   • Скорость адсорбции
   • 4. Скорость адсорбции
   • 4. Скорость адсорбции
   • Десорбция
   • 5. Десорбция
   • 6. Устройство адсорберов и схемы адсорбционных установок
   • 6. Устройство адсорберов и схемы адсорбционных установок
   • Расчет адсорберов
   • 7. Расчет адсорберов
   • Ионообменные процессы
   • Глава XV
   • Основные параметры влажного газа
   • Равновесие при сушке
   • Материальный и тепловой балансы сушки
   • Определение расходов воздуха и тепла на сушку
   • Варианты процесса сушки
   • Скорость сушки
   • 8. Скорость сушки
   • Dwc cftuiP
   • Устройство суЬшлок
   • Конвективные сушилки с неподвижным или движущимся плотным слоем материала
   • Конвективные сушилки с перемешиванием слоя материала
   • Конвективные сушилки со взвешенным слоем материала
   • 1 Верхняя камера; 2 — нижняя камера; 3 — раз» рыхлитель.
   • I камера сушилки; 2 — полые плиты.
   • Глава XVI
   • 1, Общие сведения
   • Равновесие при кристаллизации
   • Влияние условий кристаллизации на свойства кристаллов
   • Способы кристаллизации
   • Устройство кристаллизаторов
   • I __ труба аппарата; 2 — термоизоляционный кожух; 3 — вентилятор; 4 — труба
   • 7. Расчеты кристаллизаторов Материальный баланс кристаллизации
   • Глава XVII искусственное охлаждение
   • Общие сведения
   • Термодинамические основы получения холода
   • Другие методы получения низких температур
   • Компрессионные паровые холодильные машины
   • Абсорбционные холодильные машины
   • Пароводяные эжекторные холодильные машины
   • Циклы с дросселированием газа
   • Циклы с тепловым насосом
   • Сравнение основных циклов глубокого охлаждения
   • Методы разделения газов
   • Механические процессы
   • Глава XVIII измельчение твердых материалов
   • Общие сведения
   • Физико-механические основы измельчения.
   • Щековые дробилки
   • Конусные дробилки
   • Валковые дробилки
   • Ударно-центробежные дробилки
   • Барабанные мельницы
   • Кольцевые мельницы
   • 8 Сепаратор Материал
   • Мельницы для сверхтонкого измельчения
   • Глава XIX
   • Классификация и сортировка материалов
   • Грохочение
   • Гидравлическая классификация и воздушная сепарация
   • Глава XX
   • 328 Расчет 343
   • Основные процессы и аппараты химической технологии

   Yandex.RTB R-A-252273-4