4. Ректификация

501

уравнение (Х,63), в случае ситчатых (переточных) и провальных тарелок справедливы соответственно уравнения (XI,65) и (XI,66) *.

В расчетной практике рабочую высоту ректификационных барботаж- ных колонн иногда находят по числу теоретических ступеней (тарелок). Расчет числа этих ступеней, как было описано ранее (см. стр. 429), сво- дится к построению «ступенек» между линией равновесия и рабочей линией. По диаграмме у—х определяют число теоретических ступеней для укрепляющей (/г_т) и исчерпывающей /ц частей колонны. Разделив величину th — th — /г_т на среднее значение эффективности (к. п. д.) колонны Е, в соответствии с выражением (Х,88) находят число дей- ствительных тарелок п_л. Рабочая высота колонны Я_р = (/г_д—1) Л_д, где /ц. — расстояние между тарелками.

Такой расчет отличается простотой. Однако до сих пор не получены надежные уравнения для вычисления Е, что обусловлено сложной зави- симостью к. п. д. от многих факторов, в том числе от конструкции таре-

лок и взаимного направления дви- жения фаз на них, физических свойств пара и жидкости, скорос- тей фаз, уноса жидкости паром и т. д.

На рис. XII-25 показана графи- чески зависимость величины Е от произведения относительной летуче- сти а на вязкость питания ц. (в спз).

Для расчета средней общей эф- фективности колонны с колпачко- выми или ситчатыми (с переливными устройствами) тарелками рекомен- дуется также формула:

Е = О.Шб/^'Х^РГж-¹⁴³ (XI 1,25)

где F_CB — свободное сечение тарелки, л²/лг; /г_п — высота перелнчной планки на тарелке, м\ Рг_ж = v!D — критерий Прандтли для жидкости; v — кинематическая вязкость жидко­сти, м²/н; D — коэффициент диффузии в жидкости, м^г/ч.

Значение Е рассчитывают отдельно для верхней и нижней частей колонны **.

Периодическая ректификация бинарных смесей

Особенность расчета периодически действующих ректификационных колонн, работающих при R = const, состоит в том, что флегмовое число и число единиц переноса (или число теоретических ступеней) определяют для начального или конечного момента процесса. Расчет выполняют обычно графическим способом (см. главу X) применительно к изменению концентраций в пределах от (х_Р)_я до х_Р (для начального момента) или от (х_Р)_к до x_w (для конечного момента), причем соответствующие две граничные концентрации должны быть заданы. Принимая произвольно промежуточные значения концентраций х'_Р, х_Р и т. д., проводят парал­

* В литературе приводятся формулы для расчета $_х §у (или п_х пу), отнесенных к единице площади тарелки. См., например: КасаткинА.Г.,ПлановскийА. Н., Чехов О. С., Расчеты тарельчатых ректификационных и абсорбиционных аппара­тов. М., Стандартгиз, 1961. 81 с.

** Опытные данные по эффективности тарелок различных типов для некоторых жидких смесей см.: Перри Д ж. Справочник инженера-химика. Т. 2. Л., «Химия», 1969. См. с. 29. То же по работе насадочных колонн (диаметром от 0,3 до 0,9 м), см.: Henste- beck R. J.. Distillation. N. Y., Reinhold Publ. Corp., 1961. 365 p.

Рис. XII-25. График для определения средней эффективности колонны Е в за­висимости от произведения летучести компонентов а на среднемолярную вяз­кость жидкости питания ц (в спз).

Гл. XII. Перегонка жидкостей

лельно друг другу соответствующие им рабочие линии (см. рис. XII-21, а). Для каждого положения рабочей линии между ней и линией равновесия строят постоянное число ступеней, определенное ранее (например, для начального момента процесса) и таким образом находят концентрации кубовой жидкости, отвечающие Хр, х_Р и т. д.

Количество кубовой жидкости G_w, остающейся в кубе к концу про­цесса, рассчитывают по уравнению, идентичному уравнению (XII.8) для простой перегонки, в котором у равно х_Р •— текущей концентрации дистиллята. При этом входящий в уравнение интеграл определяют гра­фически (см. стр. 415). При известном G_w для нахождения среднего состава дистиллята можно воспользоваться уравнением (XII,9).

Периодически действующие барботажные колонны, работающие при R = const, рассчитывают аналогично, строя кинетические кривые и определяя число действительных ступеней (тарелок) для начального или конечного момента процесса.

Расчет колонн периодического действия, работающих с получением дистиллята постоянного состава (х_Р = const), начинают с нахождения флегмового числа и числа единиц переноса для конечного момента про­цесса. Затем, принимая произвольно ряд меньших значений R, строят для каждого из них рабочую линию и вписывают между ней и линией равновесия число единиц переноса, определенное для конца процесса, так как это число в реальной колонне остается неизменным во времени. Далее по диаграмме у—х находят составы кубовой жидкости, соответ­ствующие принятым значениям R.

Среднее флегмовое число для всего процесса определяют методом графического интегрирования по уравнению, которое аналогично выра­жению для расчета среднего состава дистиллята (см. стр. 480):

Для барботажных колонн, работающих периодически при п_а — const, расчет начинают с построения кинетической кривой и определения числа действительных ступеней (тарелок) л_д для конечного момента процесса. Затем строят кинетические кривые, задаваясь меньшими значениями R, и из условия /г_д = const находят составы жидкости в кубе.

В рассмотренном выше (стр. 485 сл.) расчете числа теоретических ступеней с помощью у—^-диаграммы допускалось равенство мольных теплот испарения компонентов и вытека­ющее отсюда постоянство количеств пара и жидкости по высоте ректификационной колонны. Для того чтобы это допущение соблюдалось, материальные расчеты надо проводить, выра­жая все величины в киломолях или в мольных процентах, что связано с необходимостью пересчета весовых единиц в мольные. Кроме того, при расчете по диаграмме у—х не учиты­ваются количества тепла, подводимого или отнимаемого при ректификации.

Расчет ректификационных аппаратов с помощью диаграммы I—х—у (энтальпия—состав) свободен от этих недостатков. По указанной диаграмме можно установить картину изменения составов и количеств фаз, а также количеств передаваемого тепла для отдельных ступеней и колонны в целом. Пользуясь энтальпийной диаграммой, определяют число требуемых для осуществления процесса теоретических ступеней, действительных ступеней (при известном к. п. д. ступени), расход тепла в кипятильнике, количество тепла, отводимого из дефлег­матора, и т. д.

Расчет удобно проводить, применяя совместно диаграммы энтальпия—состав (/—х—у) н температура—состав (t—х—у). На рис. XII-26 показаны диаграмма I—х—у (сверху) и диаграмма t—x—y (снизу), построенные для бинарной смеси компонентов А и В. На осн абсцисс диаграмм отложены составы фаз (по НК), на оси ординат I—х—г/-диаграммы — энтальпии (при р — const), на оси ординат t—х—г/-диаграммы — температуры t жидкой и паровой фаз.

Ординаты нижней пограничной кривой аЬ энтальпийной диаграммы (линии кипения) выражают энтальпии кипящей жидкости смесн, а ординаты верхней пограничной кривой cd

(XI 1,26)

Расчет ректификиции бинарных смесей при помощи энтальпийной диаграммы

503

(линии конденсации) — энтальпии насыщенного пара. Между линиями аЬ и cd находится двухфазная область влажного пара. Разности ординат точек на линиях ab и ей, отвечающих жидкой смеси данного состава х, равны ее теплоте испарения. Например, для смеси состава x_t теплота испарения г выражается отрезком eL_v Отрезки ас и bd равны соответственно теплотам испарения чистых компонентов г а и г в-

Из диаграммы t—х—у видно, что с жидкой смесью состава х_г, кипящей при темпера- туре t_t, находится в равновесии пар состава у_г. Проводя вертикали до пересечения с соот-

ветствующими граничными линиями диа- граммы I—х—у, найдем, что энтальпия жидкой смеси определяется ординатой точки L_lt а энтальпия равновесного пара — ординатой точки V_t. Прямая LiYi, соединяющая точки, которые ха- рактеризуют составы и энтальпии равно- весных фаз при t = const, представляет собой изотерму, называемую к о н о д о й.

Любая точка на коноде, например точка Af, делит ее в соответствии с правилом рычага (см. стр. 525) на отрезки, про- порциональные долям пара <р и жидкости (1 — ф). Соответственно доля пара <р опре- деляется из соотношения

<р =

■Ч

ЦУі Уі — ^хі

Рис. ХП-26. Расчет ректификации бинарных смесей с помощью диаграмм /—х—у (сверху) н х—у (снизу).

Изображение процесса ректи- фикации на диаграмме I—х—у основывается на уравнениях ма- териального и теплового балан- сов. Так, при выражении вели-

чин б, Р и Ф в весовых количествах для любого сечения укрепляющей

части колонны количество поднимающегося пара в = в_Р + в,

Согласно общему уравнению материального баланса

О

• О_ф = G_p = const

(А)

и материальному балансу по НК Для каждого сечения колонны

Gy — G₀x = GpX_p = const (Б)

Разделив уравнение (Б) на (А), найдем состав дистиллята по НК (в вес. %):

Gy — G^x

(XII,27)

G—G

ф

■■ х

Уравнение теплового баланса для той же части колонны:

GI — G і = G ₀і п— <

Ф Ф Р Р

(В)

где /, 1р и і_ф — энтальпии паров, дистиллята и флегмы соответственно; С}_л — тепло, отво­димое в дефлегматоре.

Разделив уравнение (В) на (А), получим

GI-

• GA.

ф ф

-G„

‘р + ‘?д

(XII,28)

где <Зд/<2р — тепло, отводимое в дефлегматоре на 1 кг дистиллята.

Из уравнений (XII,27) и (Х1Г,28) следует, что на диаграмме (см. рис. ХІІ-26) имеется определенная точка П с координатами х_Р и 1_П =

• 1_Р + (7_Д. Эта точка называется верхним полюсом. При соеди­нении полюса П с точкой, отвечающей некоторому составу смеси на линии кипения (например, с точкой полученная прямая пересекает кривую конденсации в сопряженной точке Vі, выражающей состав равновес­ного пара для того же сечения колонны.

Гл. XII. Перегонка жидкостей

Отношение отрезков ПУ₁/ПЬ₁ выражает отношение количества сте­кающей жидкости (флегмы) к количеству пара, поднимающегося в любом сечении колонны. Действительно, из уравнения (ХП,27)

Gy-

откуда

Gx = Gx₀ ■ Ф г

°ф^хр

^ХР— У

Вместе с тем из подобия треугольников IJV_XV и ЯL₁L следует:

пу_г _ УтУ

nL\ L_XL

-Уг

Gc

Соответственно отношение отрезков nV-jViLi выражает отношение количества флегмы к количеству дистиллята, т. е. флегмовое число R.

Аналогично из материального и теплового балансов для исчерпывающей части колонны можно показать, что для нее также имеется на диаграмме некоторая постоянная точка Л_и (нижний полю с) с координатами x_w и i_w—q_w, где i_w— энтальпия остатка, a q^ — тепло, подводимое в кипятильнике на 1 кг дистиллята. Этот полюс обладает такими же свой- ствами, как и верхний полюс. Любой

/7у| луч, проведенный из него, пересекает

линии кипения и конденсапин в точ- ках, соответствующих сопряженным составам жидкости и пара в некотором сечении исчерпывающей части колон- ны, а отношение отрезков луча от точки П' до линий кипения и кон- денсации равно отношению количеств флегмы и паров.

Графический расчет числа ступе- ней с помощью /—х—{/-диаграммы показан на рис. XII-27. Принимая, что исходная смесь вводится в колонну нагретой до температуры кипения и имеет состав xf, строят изотерму l₀v₀ на t—х— {/-диаграмме. Восстанавливая перпендикуляры, переносят точки /₀ и «о на диаграмму /—х—у, где полу- чают коноду L_tV₀. Продолжая прямую LiV₀ до пересечения с вертикалью, отвечающей заданному составу дистил- лята Хп— const, находят положение по- люса Я₀, соответствующего минималь- ному'^- флегмовому числу, и следова- тельно бесконечно большому числу ступеней (V^njLiVo — отношение ми- нимального количества флегмы к коли- честву дистиллята). Принимая коэффи- циент избытка флегмы Рд и определяя действительное флегмовое число, пере- мещают полюс соответственно по вер- тикали вверх в точку Я у. Проводя луч n_yL_lt продолжают его до пересечения с вертикалью, отвечающей заданному составу остатка x_w = const. Точка пересечения Я„ является полюсом ис- черпывающей части колонны.

Прямая Я_ИЯ_У, соединяющая по- люсы и называемая главной

пересекает линию конденсации в точке Vi- Эту точку сносят на t—х—у-диа-

Рис. ХП-27. К расчету ректификационной ко­лонны с помощью энтальпийной диаграммы.

прямой,

грамму, где получают точку о₁. Проводят изотерму V₁1₁ и из точки 1_г восстанавливают вертикаль до линии кипения для определения положения точки Ь_г. Проводя луч П_И

и

V.

продолжая его до линии конденсации, получают точку V_г и находят по ней точку

Затем наносят изотерму v₂l_^, получают точку Ь₃, проводят луч Я_и£-₃ и т. д.

Подобное построение ведут до тех пор, пока не получат изотерму 1₃х>₃, соответствующую самой нижней ступени (над кипятильником). Следующая изотерма /₄и₄ отражает процесс исчерпывания в кипятильнике, эквивалентный одной ступени. Таким образом, в исчерпы­вающей части колонны (с учетом кипятильника) число необходимых теоретических ступеней равно четырем.

505

Аналогично находят число ступеней в укрепляющей части колонны, начав построение сточки К₀ и проводя изотерму затем определяют положения точек и У[ и т. д. Самая верхняя ступень колонны соответствует изотерме /₃и₃, а процесс укрепления в дефлегма­торе—изотерме Следовательно, в укрепляющей части колонны надо иметь три теорети­ческие ступени.

Отображение на диаграмме процесса, происходящего на любой ступени колонны, рас­смотрим на примере ступени, соответствующей йзотерме 1₂о'₂. Взаимодействие пара, подни­мающегося с нижележащей ступени (точка 1/_х), с жидкостью, стекающей с вышерасположен- ной ступени (точка 1₃), приводит к частичной конденсации пара, изображаемой на диаграмме £—х—у вертикальным отрезком и частичному испарению жидкости (отрезок 1'₃а). В ре­зультате получается пар состава, соответствующего точке о₂, и жидкость состава, отвечаю­щего 1₂. Отношение количеств пара и жидкости, получаемых при частичной конденсации, характеризуется отношением отрезков 1₂Ь, а при частичном испарении жидкости — отноше­нием отрезков I а и аУ}. Количество пара, поднимающегося с нижележащей ступени (точка У{), пропорционально длине луча П_уЬ₂, а количество получаемого дистиллята — отрезку Количество жидкости, стекающей с вышерасположенной тарелкн (точка у, пропорционально длине луча П_уЬ₃, количество флегмы —отрезку П_уУ₂, количество дистил­лята — отрезку У₂Ь₃.

На диаграмме отображаются также весовые потоки для кипятильника и дефлегматора. Отрезок v^n пропорционален количеству остатка, а 1_гп — количеству пара, поднимающегося из кипятильника. Соответственно отрезок пропорционален количеству флегмы, а отре­зок /₄т — количеству дистиллята.

Расход тепла в кипятильнике равен где — удельный расход тепла в нем,

определяемый отрезком /7_ИП, а количество тепла, отводимого в дефлегматоре, равно йрдр> где — соответствует отрезку П_у1.

Точка на главной прямой характеризует состав жидкой смеси, поступающей на пи­тающую тарелку, а точка У_г — состав поднимающихся с нее паров.

При построении числа действительных ступеней необходимо учитывать к. п. д. ступени. Так, для укрепляющей части колонны при т] = 0,5 делят изотерму 1₀а_а на равные отрезки и получают точку о₀₁ (см. рис. XI1-27). Она показывает действительный состав пара, полу­чаемый на ступени, укрепляющее действие которой составляет лишь половину от макси­мально возможного.

Далее аналогично расчету числа теоретических ступеней переносят на диаграмму I—х—у точки /₀ и о₀₁. Продолжая таким же образом построение с учетом к. п. д. ступени, находят действительное число ступеней разделения.

Ректификация многокомпонентных смесей

Большинство разделяемых в промышленности смесей содержит более двух компонентов. Однако в ряде случаев смеси состоят в основном из двух компонентов, концентрации же остальных компонентов очень малы по сравнению с содержанием двух основных'. Учитывая это, подобные смеси можно рассматривать как бинарные. Если же такое допущение невозможно, задача расчета многокомпонентных смесей значительно усложняется. При этом следует отметить, что методы расчета ректифика­ции указанных смесей еще не так разработаны, как теория и расчет раз­деления бинарных смесей.

При расчете процесса ректификации многокомпонентной смеси тре­буется определить диаметр аппарата, число единиц переноса (ступеней разделения), необходимое для осуществления заданного разделения, флегмовое число, распределение температур, потоков и концентраций компонентов по высоте колонны, тепловые нагрузки дефлегматора и кипятильника, а также установить место оптимального ввода питания в колонну.

Все существующие методы расчета ректификации многокомпонентных смесей можно разделить на точные и приближенные. Ввиду недостаточности данных о кинетике процесса массообмена при много­компонентной ректификации расчет проводят обычно по числу теоретиче­

Гл. XII. Перегонка жидкостей

ских ступеней разделения, или теоретических тарелок. Точные методы предусматривают расчет от ступени к ступени исходя из допу­щения, что разделяемая смесь является идеальной. Приближен­ные методы основаны на сведении многокомпонентной смеси к би­нарной.

Точные методы заключаются в решении различными способами системы уравнений материального и теплового балансов, а также уравнений тер­модинамического равновесия для каждой ступени, причем расчет выпол­няется последовательно от ступени к ступени. Решение получаемой системы нелинейных алгебраических уравнений высокого порядка (число их пропорционально числу компонентов разделяемой смеси и числу сту­пеней) является весьма трудоемкой задачей и поэтому требует примене­ния электронно-вычислительных машин (ЭВМ).

Решение таких задач проводят методом последовательных приближе­ний (итераций). В связи с этим очень важное значение имеет выбор неза­висимых переменных и исходных данных для начального приближения, а также критерия сходимости, определяющего направление итераций.

Известны два способа расчета от ступени к ступени, отличающихся выбираемыми независимыми переменными: Льюиса и Матисона (незави­симые переменные — составы продуктов разделения) и Тиле и Геддеса (независимые переменные — температуры на каждой теоретической сту­пени).

Остальные величины, которые должны быть заданы для решения системы, например количество и состав питания, флегмовое число и т. д., являются уже зависимыми переменными. Только в этом случае обеспечи­вается однозначное решение системы нелинейных алгебраических урав­нений, описывающих процесс разделения. Чем сложнее процесс ректифи­кации многокомпонентной смеси (несколько вводов питания в колонну и выводов продуктов разделения), тем больше число зависимых пере­менных.

Разнообразие предложенных методов расчета ректификации (а также абсорбции) многокомпонентных смесей от ступени к ступени связано в основном со вторым условием решения уравнений методом последова­тельных приближений — выбором начальных данных и критерия сходи­мости задачи. Однако ввиду многообразия разделяемых смесей и боль­шого различия их свойств ни один из методов решения нельзя считать универсальным.

Точные методы расчета многокомпонентной ректификации описаны в специальной литературе *.

Прн использовании приближенных методов расчета разделяемая многокомпонентная смесь рассматривается условно как бинарная, составляющая из легкого и тяже» лого ключевых компонентов (ЛКК и ТКК).

Если принять сумму количеств ключевых компонентов за 100%, то содержание каж­дого из них в эквивалентной бинарной смеси характеризуется эффективной концентрацией ключевого компонента. При расчете эффективных концентраций все другие компоненты исходной смеси, имеющие летучести, близкие к летучестям ключевых компонентов, объеди-

хр,

няются с последними. В ЛКК включают все компоненты, для которых 1 <3 =-<3100,

^хХР₁

а в ТКК — все компоненты с соотношением 1 Г> ^хр{ >> 0,01, где хр1 и хш1 —содержание

хчп

1-го компонента соответственно в дистилляте и в остатке, кмоль/сек. Два компонента, полу­чаемых в результате такой группировки, носят название эффективных ключевых компо­нентов.

Сравнительный анализ различных методов расчета многокомпонентной ректификации, показал **, что, кроме трудоемких точных методов «от ступени к_ступени», наиболее точные

* См., например: Багатуров С. А. Теория и расчет перегонки и ректификации. М., Гостоптехиздат, 1961. 436 с.; Холланд Ч. Д. Многокомпонентная ректификация. Пер. с англ. М., «Химия», 1969. 348 с.

** Платонов В. М., Б е р г о Б. Г. Разделение многокомпонентных смесей. М., «Химия», 1965. 368 с.

507

результаты дает графоаналитический метод Хенстебека *, который может быть рекомендо­ван для практических расчетов.

Ниже приводится приближенный вариант расчета по Хенстебеку. Этот метод в большинстве случаев дает результаты, мало отличающиеся от получаемых по точному методу, разработанному тем же автором.

Материальный баланс. Если опытные данные о составе дистиллята при заданном составе исходной смеси (питания) отсутствуют, то в основу материальных расчетов при работе колонны с флегмовым числом, суще­ственно отличающимся от минимального, может быть положена прибли­женная зависимость

где хр1 и х\Р1 — содержание данного (ё-го) компонента соответственно в дистилляте и в ос­татке, кмоль/сек; <Я[ — относительная летучесть того же компонента при средней температуре между верхом и низом колонны; С — константа.

Учитывая, что для практических целей распределение двух ключевых компонентов определяет протекание процесса в целом, выбирают легкий (ЛКК) и тяжелый (ТКК) ключевые компоненты разделяемой смеси. Для удобства расчета относительную летучесть считают по отношению

На основании уравнения (XII,29) принимая соотношение содержаний ЛКК и ТКК в дистилляте и остатке хр^хуц проводят на графике зависимости хрс1х\ц/с'ог ац (рнс. ХП-28) через точки, соответствующие этим компонентам, прямую лннню. Пользуясь полученной линейной зависимостью, по известным величинам а,- для остальных (неключевых) компонен­тов находят отношения их содержаний в дистилляте и остатке. Зная эти отношения, по урав­нению материального баланса для каждого компонента вычисляют его содержание в дистил­ляте и остатке:

Отсюда при заданных величинах Р, хр1, Р и й⁷ и определенном отношении хр^хуус нахо­дят гц7(, а затем х_Рс-

Определение флегмового числа. Минимальное флегмовое число при многокомпонентной ректификации может быть рассчитано по методу Андервуда. Исходя из допущения, что флег­мовое число и относительные летучести компонентов не изменяются по высоте колонны, Я_тщ определяют с помошью системы уравнений

где а/ — относительная летучесть данного компонента при температуре питания (рассчиты­вается по отношению к наименее летучему компоненту питания); хр(, хр{ —содержание того же компонента соответственно в питании и дистилляте, мол. доли; ор — доля питания, поступающего в парообразном состоянии (если все питание подается в виде жидкой смеси, то о^=0); со — условная относительная летучесть, имеющая промежуточное значение между относительными летучестями ключевых компонентов и определяемая подбором.

Вычислив /?шт ^и задаваясь коэффициентом избытка флегмы [Зд, находят действитель­ное флегмовое ЧИСЛО /?д.

* Подробно см.: Hengstebeck R. J. Distillation. N. Y. Reinhold Publ. Corp., 1961. 365 s.; Рейхсфельд В. О. Ep ков а Л. Н. Оборудование производств основного органического синтеза и синтетических каучуков. М.—Л., «Химия», 1965, См. с. 526 сл.

Ig = Сщ -J- const

(XI 1,29)

к ТКК.

?^ХР1 — P^xpi "Ь

или

х~. х_в>

F-£L = р -EL + W

^XWi ^XWi

(XII,ЗО)

(XII,ЗІ)

и

(XI 1,32)

Гл. XII. Перегонка жидкостей

Расчет числа теоретических ступеней разделения. Принимается, что разделяемая смесь состоит из легкого и тяжелого ключевых компонентов.

Относительные летучести а_эф эффективных ключевых компонентов определяют по отно- шению их концентраций в дистилляте и остатке хр_<э$!х\у/, _эф'(см. рис. ХН-28). На рисунке это отношение для тяжелого компонента обозначено индексом «т», а для легкого — индек- сом «л».

Число теоретических ступеней разделения находят, как для бинарных смесей, построе- нием на диаграмме у—х. На оси абсцисс откладывают величины (х_эф)_л эффективной 'концен- трации ЛКК в жидкости, а на оси ординат — величины (у_эф)_л эффективной концентрации того же компонента в паре.

Для определения числа теоретических ступеней обычным графическим методом (см. стр. 429) предварительно проводят построение линии равновесия и эффективных рабочих линий для укрепляющей и исчерпывающей частей колонны.

Построение линии равновесия. В том случае, если относительная летучесть эффек- тивного ЛКК (по эффективному ТКК) изменяется по высоте колонны не более чем на 10%, то с достаточной для технических расчетов точностью линию равновесия можно построить

по средней относительной летучести а, пользуясь уравнением (XII,3) для бинарных смесей, в ко- тором у = г/_эф и х — *эф, т. е. концентрации соответствуют эффективным концентрациям фаз.

П+Ш

Ш

в

Рис. ХП-28. К составлению мате­риального баланса процесса мно­гокомпонентной ректификации.

Рис. XI1-29. Действительное (а) и прибли­женное (б, в) распределение концентраций компонентов I—IV по высоте колонны.

Переменные значения а должны учитываться при изменении относительной летучести более чем на 10% от верха до низа колонны. В этом случае для достаточно точного построе­ния кривой равновесия необходимо определить равновесные составы фаз по всем компонен­там или полные составы пара и жидкости для двух—трех точек у краев равновесной линии (где она ближе к диагонали диаграммы у—х) и одной точки, лежащей вблизи ввода питания. Расчет составов фаз в этих точках проводят отдельно для укрепляющей и исчерпывающей частей колонны.

При определении полных составов пара и жидкости в указанных выше точках исполь­зуют следующие, установленные опытом (рис. XII-29, а) важные закономерности распределе­ния компонентов по высоте колонны:

1. Выше точки ввода питания, т. е. в укрепляющей части колонны, содержание компо­нентов, более летучих, чем ЛКК, примерно постоянно и изменяется только у верхнего конца колонны (компонент /, рис. XII-29, а). Вместе с тем, содержание компонентов, менее летучих, чем ТКК, настолько быстро уменьшается выше точки ввода питания (компонент /К, рис. XI1-29, а), что их концентрацией в укрепляющей части колонны можно прене­бречь.

2. Ниже точки ввода питания (в исчерпывающей части колонны) содержание компонен­тов, менее летучих, чем ТКК, практически постоянно и заметно изменяется только у нижнего конца колонны. В этой же части колонны концентрация компонентов более легких, чем ЛКК, ниже точки ввода питания быстро стремится к нулю, и ею можно пренебречь.

Приближенно распределение компонентов по высоте колонны представлено на рис. XII-29, б ив.

Определение точек линии равновесия у верха колонны. Допускается, что компо­ненты более легкие, чем ключевые, движутся с предельными скоростями* а компоненты более тяжелые, чем ключевые, отсутствуют. Нумерацию ступеней разделения ведут сверху вниз, считая от первой ступени сверху колонны.

Пусть количество данного компонента в жидкости, покидающей п-ую тарелку в укреп­ляющей части колонны, равио 1_п, а количество того же компонента в парах, поднимающихся с этой ступени, составляет v_n. Если обозначить общее количество жидкости в укрепляющей части колонны через L, а общее количество пара в той же части колонны через V, т. е. счи­тать их постоянными, то концентрация жидкой фазы по данному компоненту х_а— l_n/L, а концентрация паровой фазы у_п ~ v_n/V.

Для теоретической ступени эти концентрации связаны равновесной зависимостью

Уп — Кп^хп

509

или

2л. _{= Кп}1п. (ХП.ЗЗ)

где К_п — константа фазового равновесия для данного компонента (при температуре на п-ой ступени и давлении процесса ректификации).

Если принять, что в дистилляте данный компонент содержится в количестве й и с выше- расположенной п — 1-ой ступени на п-ую ступень поступает с потоком жидкости данный компонент в количестве 1_п-х, то согласно материальному балансу

°п ⁼ ^Л-1 + Л

Учитывая, что I = РЯ и V — Р (Я + 1), где Р — количество дистиллята, подстав- лян» значения и_п, Ь » V в уравнение (XII,33) и решают его относительно 1_п. Тогда

I __ ¹п+1 + Л I _ (1_п_г + <1) Я •

^п К_п V К_п(Я + 1) (XI 1,34)

Температуру на ступени от которой зависит величина Кп, определяют подбором.

У о

Правильно выбранной температуре соответствует равенство: 2 ⁼ •

Кп

Расчет ведут, начиная от первой теоретической ступени (для которой количество дан­ного компонента, поступающее с флегмой, 1_а= йЯ), последовательно для всех ступеней укрепляющей части колонны. При этом, учитывая только эффективные ключевые компо­ненты, находят эффективные концентрации ЛКК (обозначенные ниже верхним индексом «л») в парах и в жидкости. Эти концентрации для га-ой тарелки: в жидкой фазе

в паровой фазе

^(Х11,35)

¹п * ¹п

где величины с верхним индексом «т» относятся К ТКК.

Определение точек линии равновесия у ииза колонны. В нижней (исчерпывающей) части компоненты более тяжелые, чем ключевые,' движутся с предельными скоростями, а компоненты более легкие, чем ЛКК, можно считать отсутствующими.

Обозначая все величины для этой части колонны верхним индексом «штрих» и нумеруя ступени снизу вверх, аналогично предыдущему составим материальный баланс для произ­вольно выбранной от-ой ступени.

Пусть количество данного компонента в остатке равно ш и 17 — мольная доля жидкости в питании (если на питание подается жидкая смесь, то 17 = 1). На т-ую ступень с нижерас­положенной (т — 1)-ой ступени поступает с потоком пара данный компонент в количестве о'_т_1. Тогда количество / данного компонента в жидкости, покидающей т-ую тарелку, составляет:

4 = "т-1 + и>

Общее количество пара в исчерпывающей части колонны

Г = Р(Я+ 1) + А(1-?)

и общее количество жидкости в ней

и = Ря + р_ч

Равновесная зависимость между составами фаз по аналогии с уравнением (XII,33) имеет вид:

с (хп,37)

где К_т — константа фазового равновесия данного компонента (при температуре на /л-ой тарелке н давлении процесса ректификации).

Подставляя в уравнение (XII,37) значения V', V и 1_т, получим

_{0ст = Кт} .т±_р^ -п}- й (₀;__г+_Ю) (XII. 38)

Температура на от-ой ступени , также определяется подбором исходя из условия соблюдения равенства: ^ 1_т = ^ К„Л_т. Расчет ведут последовательно, начиная от кипя­

Гл. XII. Перегонка жидкостей

тильника, причем количество паров, поднимающихся из него на первую (нижнюю) ступень исчерпывающей части колонны, равно:

*0 = У'у_а = [Р (Я + 1) - (1 - ?)] у_и

Мольная доля данного компонента в парах, поднимающихся из кипятильника, у_т =

' = КтХт, где х_т — его мольная доля в жидкости, находяшейся в кипятильнике, и К_ш — константа фазового равновесия, соответствующая температуре кипения жидкости в кипя- тильнике.

Эффективные концентрации ЛКК для т-ой тарелки: в жидкой фазе

1^Л о'^л , 4-

т т—1 '

^ ^л 4. ; ^т ц^л _!_ _1_ у ^т , 4-ш" т ~ ‘и т—1 | ^{ш и}т—1 ~

х'= , ^т , = (XII,39)

Эф 1 л • « т — Л Л I 'т . и \ /

где w^T — количество ТКК в жидкости в кипятильнике;

в паровой фазе

^(ХП’⁴⁰⁾

т ‘ ^ит

Определение точек линии равновесия вблизи ввода питания. Эти точки находят ниже и выше точки ввода питания для зоны постоянных концентраций в каждой части ко­лонны.

Укрепляющая часть колонны. В соответствии с принятыми выше допущениями для всех компонентов, более легких, чем ЛКК, In-1 ⁼ = I ⁼ const. Содержанием компонентов, менее летучих, чем ТКК, можно пренебречь. Подставляя это значение в уравнение (XII,34), определяют количество в жидкости любого компонента с постоянной концентрацией

/ -f- d L К_п ' V

. откуда, полагая К_п — К, находят

1. = —£ (ХП.41)

1

Константы фазового равновесия К компонентов следует брать для температуры, прн которой соответствующая константа для тяжелого ключевого компонента К? «=* Ь/У.

Если обозначить суммарное количество в жидкости более легких компонентов, чем ЛКК, в этой части колонны через 2 к, ^а константу равновесия каждого такого компонента — через К.1, то количества ключевых компонентов находят с помощью уравнений:

1л + Ь + 2 к — 1пК_л + /_т + 2 (XI 1,42)

и

г_л + /т = ^-2> (XII,43)

где К_л — константа фазового равновесия ЛКК.

Эффективные концентрации ЛКК выражаются зависимостями: в жидкой фазе

^=ТТГ <^ХП,44)

*л *т* *т

в паровой фазе

^“ттгхттг ^(ХП-⁴⁵⁾

*T*VP

Связь между эффективными концентрациями определяется уравнением равновесия (XII,4), в котором а — относительная летучесть ЛКК по отношению к ТКК.

Исчерпывающая часть колонны. По аналогии с выводом для укрепляющей части колонны находят количество в парах каждого из компонентов с постоянной концентрацией:

= (X 11,46)

... 1

УК'

Константы фазового равновесия должны определяться для температуры, при которой соответствующая константа для легкого ключевого компонента К_а = Ь IV ,

5Н

Количества ключевых компонентов в парах определяют из уравнений:

< + = + (XII,47)

л % ^К(

я

^г’л+'^,т=^-Е^ (XII,48)

где V’ — общее количество паров; V. — суммарное количество в парах компонентов более тяжелых, чем ТКК.

Эффективные концентрации ЛКК выражаются следующими отношениями:

в жидкой фазе

в паровой фазе

V /к'

_Хэф= *« (XII,49)

°л/^л ^ит/^®

УэФ = -Д-7- (XII,50)

По эффективным концентрациям ЛКК, рассчитанным для всех выбранных точек в обеих частях колонны, строят линию равновесия на диаграмме у—х.

Построение эффективных рабочих линий. Чтобы построить рабочие линии, опре­деляют скорости потоков жидкости и пара для эффективных ключевых компонентов в каж­дой из частей колонны.

Для укрепляющей части можно записать:

^-эф = £ и

Эффективная концентрация ЛКК в дистилляте:

«Р.*-ЯТX ^(ХП'⁵¹⁾

Рабочая линия представляет собой прямую, которая проходит через точку пересечения вертикали, проведенной из точки (хр, _эф) на оси абсцисс у—^-диаграммы, с ее диагональю; тангенс угла наклона прямой равен ^эф/К_эф.

Для исчерпывающей части можно записать:

^эф ~ ^ ~ 2 ⁼ ^ ~

Эффективная концентрация ЛКК в остатке:

*ю.эф = ~г (XI 1,52)

** в»_л + ш_Т ⁴

Таким образом, рабочая линия исчерпывающей части колонны проходит через точку на диагонали диаграммы у—х, имеющую абсциссу х_{а>1 Э}ф; тангенс угла наклона прямой равен ^ф/^ф.

Построение числа теоретических ступеней. Число необходимых теоретических ступеней определяют обычным графическим способом, вписывая «ступеньки» между равно­весной и рабочими линиями в пределах известных эффективных концентраций дистиллята и остатка.

Расчет многокомпонентной ректификации иа электронных вычислительных маши­нах. Как указывалось, расчет ректификации многокомпонентных смесей наиболее точными методами значительно облегчается при использовании ЭВМ, все шире применяемых для расчета, анализа и оптимизации процессов разделения. Использование машин позволяет достигнуть большой скорости вычислений при высокой их точности. Для расчетов приме­няют как цифровые, так и аналоговые вычислительные машины. Последние более просты н обычно работают как электрическая модель, в которой изменению того или иного параметра ректификации соответствует изменение напряжения тока. Машинный расчет складывается из подготовки исходных данных и составления системы уравнений, необходимых для рас­чета (эта часть задачи обычно выполняется химиками-технологами) й перевода намеченной схемы расчета на язык машины, т. е. собственно программирования. Методы расчета много­компонентной ректификации на вычислительных машинах рассмотрены в специальной литературе *.

* См., например: Кафаров В. В. Основы массопередачи. Изд. 2-е. М., «Высшая школа», 1972, 494 с.; П л а т о н о в В. М., Б е р г о Б. Г. Разделение многокомпонентных смесей. М., «Химия», 1965. 368 с.; Машинный расчет парожидкостного равновесия многоком­понентных смесей. Пер. 9 англ. М., «Химия», 1971, 215 с.

Гл. XII. Перегонка жидкостей

5. Yandex.RTB R-A-252273-3
   Содержание

   • Scan Pirat
   • Глава IV. Перемещение и сжатие газов (компрессорные машины)
   • Общие сведения . . .
   • Сравнение и области применения компрессорных машин различных
   • Глава V. Разделение неоднородных систем 176
   • Общие сведения 186
   • Общие сведения . 227
   • Глава VI. Перемешивание в жидких средах 246
   • Общие сведения 246
   • Глава VII. Основы теплопередачи в химической аппаратуре 260
   • Общие сведения 260
   • Глава VIII. Нагревание, охлаждение и конденсация 310
   • Общие сведения . 310
   • Нагревание газообразными высокотемпературными теплоносителями
   • Общие сведения . 347
   • Общие сведения 382
   • Общие сведения 434
   • Глава XV. Сушка . . .Ч 583
   • Глава XVI. Кристаллизация 632
   • Глава XVII. Искусственное охлаждение 646
   • Циклы, основанные на сочетании дросселирования и расширения газа
   • Глава XVIII. Измельчение твердых материалов 679
   • Общие сведения 679
   • Крупное дробление 684
   • Тонкое измельчение n 693
   • Глава XIX. Классификация и сортировка материалов 703
   • Глава XX. Смешение твердых материалов 711
   • 2. Возникновение и развитие науки о процессах и аппаратах
   • Возникновение и развитие науки о процессах и аппаратах
   • 3. Классификация основных процессов
   • 4. Общие принципы анализа и расчета процессов и аппаратов
   • Общие принципы анализа и расчета процессов и аппаратов
   • Основные определения
   • Некоторые физические свойства жидкостей
   • 2. Некоторые физические свойства жидкостей
   • Некоторые физические свойства жидкостей
   • Некоторые физические свойства жидкостей
   • Дифференциальные уравнения равновесия Эйлера
   • Основное уравнение гидростатики
   • Основное уравнение гидростатики
   • Основные характеристики движения жидкостей
   • Основные характеристики движения жидкостей
   • 6. Основные характеристики движения жидкостей
   • 6. Основные характеристики движения жидкостей
   • 6. Основные характеристики движения жидкостей
   • 6. Основные характеристики движения жидкостей
   • 48 Гл. II. Основы гидравлики. Общие вопросы прикладной гидравлика
   • Уравнение неразрывности (сплошности) потока
   • 8. Дифференциальные уравнения движения Эйлера
   • 9. Дифференциальные уравнения движения Навье—Стокса
   • 9., Дифференциальные уравнения движения Навье—Стокса
   • 10. Уравнение Бернулли
   • 10. Уравнение Бернулли
   • Некоторые практические приложения уравнения Бернулли
   • 11. Некоторые практические-приложения уравнения Бернулли
   • 12« Основы теории подобия и анализа размерностей.
   • 12. Основы теории подобая а анализа размерностей. Принципы моделирования 71
   • 12. Основы теории подобия и анализа размерностей. Принципы моделирования п
   • Гидродинамическое подобие
   • 13. Гидродинамическое подобие
   • 13. Гидродинамическое подобия
   • 13. Гидродинамическое подобие
   • Гидравлические сопротивления в трубопроводах
   • 14. Гидравлические сопротивления в трубопроводах
   • 14. Гидравлические сопротивления в трубопроводах
   • Течение неньютоновских жидкостей
   • Закономерности движения неньютоновских жидкостей имеют ряд особенностей. - Для обычных, или ньютоновских, жидкостей зависимость между напряжением сдвига т
   • Неньютоновские жидкости можно разделить на три большие группы. К первой группе относятся так называемые вязкие, или стационарные, не- ньютоновские жидкости. Для этих
   • Времени. По виду данной функции (кривой тече- нии) различают следующие разновидности жид- костей этой группы.
   • Называемый пластическо
   • Зависимость (11,105) изображается на рис. 11-26 линией 2
   • 15. Течение неньютоновских жидкостей
   • Ростях сдвига; в результате величины и х становятся пропорциональными друг другу
   • Расчет диаметра трубопроводов
   • 17. Движение тел в жидкостях
   • Движение тел в жидкостях
   • 17. Движение тел в жидкостях
   • 18. Движение жидкостей через неподвижные зернистые и пористые слои 101
   • Движение жидкостей через неподвижные зернистые и пористые слои
   • 18. Движение жидкостей через неподвижные зернистые и пористые слои 103
   • Для полидисперсных зернистых слоев расчетный диаметр (1 вычисляют из соотношения
   • 18. Движение жидкостей через неподвижные зернистые и пористые слои 105
   • 19. Гидродинамика кипящих (псевдоожиженных) зернистых слоев 107
   • 19. Гидродинамика кипящих (псевдоожиженных) зернистых слоев 109
   • 20. Элементы гидродинамики двухфазных потоков
   • Элементы гидродинамики двухфазных потоков
   • 20. Элементы гидродинамики двухфазных потоков
   • 20. Элементы гидродинамики двухфазных потоков
   • Структура потоков и распределение времени пребывания жидкости в аппаратах
   • Глава III
   • Перемещение жидкостей (насосы)
   • Общие сведения
   • Основные параметры насосов
   • 3. Напор насоса. Высота всасывания
   • Центробежные насосы
   • 4. Центробежные насосы
   • 4. Центробежные насосы
   • 4. Центробежные насосы
   • 4. Центробежные насосы
   • Поршневые насосы
   • 5. Поршневые насосы
   • 5. Поршневые насосы
   • Специальные типы поршневых и центробежных насосов
   • Насосы других типов
   • 7. Насосы других типов
   • 7. Насосы других типов
   • Сравнение и области применения насосов различных типов
   • 8. Сравнение и области применения насосов различных типов
   • Глава IV
   • Перемещение и сжатие газов (компрессорные машины)
   • Общие сведения
   • 2. Термодинамические основы процесса сжатия газов
   • 2.. Термодинамические основы процесса сжатия газов
   • 2. Термодинамические основы процесса сжатия газов
   • 3. Поршневые компрессоры
   • Поршневые компрессоры
   • 3. Поршневые компрессоры
   • 3. Поршневые компрессоры
   • 3. Поршневые компрессоры
   • 4. Ротационные компрессоры и газодувки
   • Ротационные компрессоры и газодувки
   • 6. Осевые вентиляторы и компрессоры
   • Осевые вентиляторы и компрессоры
   • Винтовые компрессоры
   • Вакуум-насосы
   • 8. Вакуум-насосы
   • Глава V
   • 1. Неоднородные системы и методы их разделения
   • Материальный баланс процесса разделения
   • Скорость стесненного осаждения (отстаивания)
   • 3. Скорость стесненного осаждения (отстаивания)
   • 4. Коагуляция частиц дисперсной фазы
   • Коагуляция частиц дисперсной фазы
   • Отстойники
   • 5. Отстойники
   • 5. Отстойники
   • Общие сведения
   • 6. Общие сведения
   • 6. Общие сведения
   • Уравнения фильтрования
   • 8. Фильтровальные перегородки
   • Фильтровальные перегородки
   • Устройство фильтров
   • 9. Устройство фильтров
   • 9. Устройство фильтре*
   • 9. Устройство фильтров
   • 9. Устройство фильтров
   • 9. Устройство фильтров
   • 9. Устройство фильтров
   • 10. Расчет фильтров
   • 9. Устройство фильтров
   • Основные положения
   • 12. Центробежная сила и фактор разделения
   • Центробежная сила и фактор разделения
   • Процессы в отстойных центрифугах
   • Процессы в фильтрующих центрифугах
   • Устройство центрифуг
   • 16. Расчет центрифуг
   • 16. Расчет центрифуг
   • 17. Общие сведения
   • 17. Общие сведения
   • 18. Гравитационная очистка газов
   • 2 Камера; 2 — горизонтальные перегородки (полки)! 3 — отражательная перегородка; 4 *- дверцы.
   • Очистка газов под действием инерционных и центробежных сил
   • 20. Очистка газов фильтрованием
   • Очистка газов фильтрованием
   • Мокрая очистка газов
   • 21. Мокрая очистка газов
   • Электрическая очистка газов
   • 22. Электрическая очистка газов
   • 22. Электрическая очистка газов
   • 23. Коагуляция и укрупнение частиц, отделяемых при газоочистке
   • Коагуляция и укрупнение частиц, отделяемых при газоочистке
   • 24. Сравнительные характеристики и выбор газоочистительной аппаратуры 245
   • Глава VI
   • 2. Механическое перемешивание
   • 2. Механическое перемешивание
   • 2. Механическое перемешивание
   • 3. Механические перемешивающие устройства
   • 3. Механические перемешивающие устройства
   • Пневматическое перемешивание
   • 5. Перемешивание в трубопроводах
   • Перемешивание в трубопроводах
   • 6. Перемешивание с помощью сопел и насосов
   • 2. Тепловые балансы
   • Тепловые балансы
   • Основное уравнение теплопередачи
   • 4. Температурное поле и температурный градиент
   • Температурное поле и температурный градиент
   • Передача тепла теплопроводностью
   • 5. Передача тепла теплопроводностью
   • 5. Передача тепла теплопроводностью
   • Тепловое излучение
   • 6. Тепловое излучение
   • 6. Тепловое излучение
   • 7. Передача тепла конвекцией (конвективный теплообмен)
   • Передача тепла конвекцией (конвективный теплообмен)
   • 7. Передача тепла конвекцией (конвективный теплообмен) 277
   • 7. Передача тепла конвекцией (конвективный теплообмен) 279
   • 8. Опытные данные по теплоотдаче
   • Опытные данные по теплоотдаче
   • 8. Опытные данные по теплоотдаче
   • 8. Опытные данные по теплоотдаче
   • 8. Опытные данные по теплоотдаче
   • 8. Опытные данные по теплоотдаче
   • 10. Сложная теплоотдача
   • Численные значения коэффициентов теплоотдачи
   • Сложная теплоотдача
   • Теплопередача
   • 11. Теплопередача
   • 11. Теплопередача
   • 11. Теплопередача
   • 12., Нестационарный теплообмен
   • 12. Нестационарный теплообмен
   • Дгср _ ——-f - j_t -
   • 12. Нестационарный теплообмен
   • Глава VIII нагревание, охлаждение и конденсация
   • Общие сведения
   • Нагревание водяным паром
   • Центробежный насос.
   • 4. Нагревание топочными газами
   • Нагревание горячей водой
   • Нагревание топочными газами
   • 1 Сопло горелки; 2 —- огнеупорная пористая панель; 3 — радиантная часть (змеевик); 4 — конвективная часть (змеевик); 5 — перегрева­тель; 6 и- дымовая труба.
   • Нагревание высокотемпературными теплоносителями
   • I печь со змеевиком; 2 — теплоиспользующнй аппарат; 3 подъемный трубопровод; 4 — опускной трубопровод; 5 — циркуля­ционный насос.
   • Нагревание электрическим током
   • Охлаждение до обыкновенных температур
   • Охлаждение до низких температур
   • Конденсация паров
   • Трубчатые теплообменники
   • Змеевиковые теплообменники
   • Пластинчатые теплообменники
   • Оребренные теплообменники
   • 16. Теплообменные устройства реакционных аппаратов
   • Конденсаторы смешения
   • Расчет теплообменных аппаратов
   • Расчет конденсаторов паров
   • Глава IX
   • Общие сведения
   • Однокорпусные выпарные установки
   • 2. Однокорпусные выпарные установки
   • 3. Многокорпусные выпарные установки
   • Многокорпусные выпарные установки
   • 3. Многокорпусные выпарные установки
   • Устройство выпарных аппаратов
   • Расчет многокорпусных выпарных аппаратов
   • Общие сведения
   • 1. Общие сведения
   • Равновесие при массопередаче
   • Скорость массопередачи
   • 3. Скорость массопередачи
   • Движущая сила процессов массопередачи
   • Массопередача с твердой фазой
   • 6. Массопередача с твердой фазой
   • Глава XI
   • Равновесие при абсорбции
   • Материальный и тепловой балансы процесса
   • Скорость процесса
   • Устройство абсорбционных аппаратов
   • — Щели.
   • Расчет абсорберов
   • 7. Десорбция
   • 8. Схемы абсорбционных установок
   • Глава XII
   • Характеристики двухфазных систем жидкость—пар
   • 4. Ректификация
   • 4. Ректификация
   • Специальные виды перегонки
   • Глава XIII
   • Общие сведения
   • 2. Равновесие в системах жидкость—жидкость
   • 2. Равновесие в системах жидкость—жидкость
   • 2. Равновесие в системах жидкость—жидкость
   • 2. Равновесие в системах жидкость—жидкость
   • 3. Методы экстракции
   • 3. Методы экстракции
   • 3. Методы экстракции
   • 1/ 2, 8, .... П — ступени.
   • 3. Методы экстракции
   • 3. Методы экстракции
   • 3. Методы экстракции
   • 4. Устройство экстракционных аппаратов
   • Ступенчатые экстракторы
   • 4. Устройство экстракционных аппаратов
   • 4. Устройство экстракционных аппаратов
   • 1Л. XIII. Экстракция
   • 4. Устройство экстракционных аппаратов
   • 5. Расчет экстракционных аппаратов
   • 5. Расчет экстракционных аппаратов
   • 7. Равновесие и скорость процессов экстракции и растворения
   • Рис, хііі-27. Схема извлечения растворенного вещества из по­ристого тела и профиль кон­центраций.
   • Способы экстракции и растворения
   • 8. Способы экстракции и растворения
   • Рнс. Хііі-29. Схема противоточной промывки осадка (шлама) на барабанных вакуум-фильтрах:
   • Устройство экстракционных аппаратов
   • 9. Устройство экстракционных аппаратов
   • 9. Устройство экстракционных аппаратов
   • Расчет экстракционных аппаратов
   • Глава XIV
   • Общие сведения
   • 2. Характеристики адсорбентов и их виды
   • Равновесий при адсорбции
   • 3. Равновесие при адсорбции
   • Скорость адсорбции
   • 4. Скорость адсорбции
   • 4. Скорость адсорбции
   • Десорбция
   • 5. Десорбция
   • 6. Устройство адсорберов и схемы адсорбционных установок
   • 6. Устройство адсорберов и схемы адсорбционных установок
   • Расчет адсорберов
   • 7. Расчет адсорберов
   • Ионообменные процессы
   • Глава XV
   • Основные параметры влажного газа
   • Равновесие при сушке
   • Материальный и тепловой балансы сушки
   • Определение расходов воздуха и тепла на сушку
   • Варианты процесса сушки
   • Скорость сушки
   • 8. Скорость сушки
   • Dwc cftuiP
   • Устройство суЬшлок
   • Конвективные сушилки с неподвижным или движущимся плотным слоем материала
   • Конвективные сушилки с перемешиванием слоя материала
   • Конвективные сушилки со взвешенным слоем материала
   • 1 Верхняя камера; 2 — нижняя камера; 3 — раз» рыхлитель.
   • I камера сушилки; 2 — полые плиты.
   • Глава XVI
   • 1, Общие сведения
   • Равновесие при кристаллизации
   • Влияние условий кристаллизации на свойства кристаллов
   • Способы кристаллизации
   • Устройство кристаллизаторов
   • I __ труба аппарата; 2 — термоизоляционный кожух; 3 — вентилятор; 4 — труба
   • 7. Расчеты кристаллизаторов Материальный баланс кристаллизации
   • Глава XVII искусственное охлаждение
   • Общие сведения
   • Термодинамические основы получения холода
   • Другие методы получения низких температур
   • Компрессионные паровые холодильные машины
   • Абсорбционные холодильные машины
   • Пароводяные эжекторные холодильные машины
   • Циклы с дросселированием газа
   • Циклы с тепловым насосом
   • Сравнение основных циклов глубокого охлаждения
   • Методы разделения газов
   • Механические процессы
   • Глава XVIII измельчение твердых материалов
   • Общие сведения
   • Физико-механические основы измельчения.
   • Щековые дробилки
   • Конусные дробилки
   • Валковые дробилки
   • Ударно-центробежные дробилки
   • Барабанные мельницы
   • Кольцевые мельницы
   • 8 Сепаратор Материал
   • Мельницы для сверхтонкого измельчения
   • Глава XIX
   • Классификация и сортировка материалов
   • Грохочение
   • Гидравлическая классификация и воздушная сепарация
   • Глава XX
   • 328 Расчет 343
   • Основные процессы и аппараты химической технологии

   Yandex.RTB R-A-252273-4