Компрессионные паровые холодильные машины

Охлаждающая бода 1

Рис. ХУП-4. Вихревая труба:

1 — сопло; 2 — труба; 3— дроссельный вентиль; 4 — диафрагма; 5 •— охлаждающая рубашка.

655

собные испаряться при температурах ниже нуля, а затем, после предвари­тельного сжатия, снова превращаться в жидкость при обычных темпера­турах (достигаемых, например, в условиях охлаждения водой). При после­дующем понижении давления и испарении жидкого хладоагента его темпе­ратура снижается до температуры кипения жидкости при данном давле­нии. Сжатие паров холодильного агента производят в поршневых компрес­сорах или турбокомпрессорах.

Цикл идеальной машины. В идеальной компрессионной холодильной машине (рис. XVI1-5, а), цикл работы которой соответствует обратному циклу Карно, компрессор 1 засасывает пары холодильного агента, сжи­мает их до заданного давления, при котором они могут быть сжижены охлаждением водой, и нагнетает пары в конденсатор //. На диаграмме Т—5 (рис. XVI1-5, б) процесс адиабатического сжатия паров изобра­жается вертикальной линией (адиабатой) 1—2. Сжатие сопровождается нагреванием паров-от температуры Т₀ (точка 1) до температуры Т (точка 2). Для того чтобы процесс сжижения в конденсаторе II происходил при постоянной температуре Т, процесс сжатия паров, как показано на

Рис. XVI1-5. Компрессионная холодильная машина:

а — схема установки; б — изображение процесса на диаграмме Т—5; / — компрессор; 11 — конденсатор; 111 —дроссельный вентиль; IV — испаритель.

рис. XVI1-5, б, осуществляют в области влажного пара, ограниченной кривой равновесия пар—жидкость. В идеальной машине пар на выходе из компрессора находится при давлении сжатия р в сухом насыщенном состоянии.

Конденсация паров в конденсаторе II протекает изотермически при температуре Т (горизонтальная линия 2—3). Жидкий холодильный агент из конденсатора поступает в расширительный цилиндр (на рис. XVII-5, а вместо расширительного цилиндра, применяемого в идеальном цикле, показан дроссельный вентиль III, используемый в реальном цикле), в котором адиабатически расширяется, приобретая температуру Т₀, соот­ветствующую давлению испарения (адиабата 3—4, рис. XVII-5, б). Далее жидкий хладоагент испаряется при постоянной температуре в испари­теле IV, отнимая тепло от охлаждаемой среды (направление движения охлаждаемой среды, омывающей поверхность теплообмена испарителя, показано стрелками). Процесс испарения при температуре Т₀ изобра­жается изотермой 4—1. Пары при температуре Т₀ (точка 1) засасываются компрессором I, и цикл повторяется снова. Таким образом, весь процесс состоит из двух адиабат (отрезки 1—2 и 3—4) и двух изотерм (отрезки

2. 3 и 4^-1).

На рис. XVI1-6 дано изображение цикла идеальной компрессионной холодильной машины на диаграмме р—г. На этой диаграмме холодопроиз- водительность (?₀ и затрата работы Ь изображаются прямолинейными отрезками, что упрощает и-х определение по сравнению с определением по диаграмме Т—5, в которой значения (}₀\1Ь находят путем измерения соответствующих площадей. Отрезок 1—2 — адиабатическое сжатие паров холодильного агента в компрессоре /; отрезок 2—3 —¹ конденсация этих паров в конденсаторе //; отрезок 3—4 — расширение жидкого холодиль­

г

а

7 6 б

Гл. XVII. Искусственное охлаждение

ного агента в расширительном цилиндре; отрезок 4—1 — испарение жидкого хладоагента в испарителе IV.

Цикл действительной машины. В этой холодильной машине расшири- тельный цилиндр вследствие сложности конструктивного выполнения заменяется дроссельным регулирующим вентилем (вентиль III на

рис. XVI1-5, а), и, следовательно, про-

цесс обратимого расширения газа при постоянной энтропии (линия 3—4 на рис. XVI1-5, б) заменяется необратимым процессом дросселирования (линия 3—5 на рис. XVI1-5, б). Одна эта замена вызы- вает уменьшение холодопроизводительно- сти, соответствующее площади 4—5—6—7 (см. рис. ХУП-5, б).

Кроме того, как показано на диаграм- мах Т—5 и р—* (рис. XVII-?), цикл дей- ствительной машины отличается от цикла идеальной двумя особенностями, позво- ляющими повысить эффективность работы компрессионных холодильных машин: а) сжатие холодильного агента компрес- сором происходит не в области влажного, а в области перегретого пара;

б) после конденсации паров холодильного агента жидкий хладоагент обычно переохлаждают до температуры более низкой, чем температура конденсации.

Несмотря на то что при сжатии в компрессоре влажного пара холо­дильный цикл приближается к циклу Карно, а сжатие сухого пара теоре­тически нерационально вследствие увеличения расхода энергии на пере­грев пара, практически более выгодным оказывается «сухой ход» компрессора с перегревом сжатого пара.

Рис. ХУП-6. Изображение холо­дильного цикла компрессионной холодильной машины на диаграм­ме р—».

Рис., XVI1-7. Изображение холодильного цикла действительной компрессионной холодильной машины иа диаграммах Т—5 и р—».

Теоретически при «сухом ходе» пар засасывается в сухом насыщенном состоянии (точка Г на рис. XVI1-7, а и б) и адиабатически сжимается до заданного давления (точка 2). Практически же обычно пар засасывается в несколько перегретом состоянии. Для аммиака, например, в условиях стандартного режима предусматривается перегрев на 5 °С. Сжатие пара в компрессоре практически происходит не по адиабате, а по политропе. Преимуществом «сухого хода» является уменьшение потерь холода,

657

обусловленных при «влажном ходе» интенсивным теплообменом между влажным паром и стенками цилиндра компрессора. Кроме того, вследствие интенсивного теплообмена с окружающей средой при «влажном ходе» будет происходить испарение хладоагента в цилиндре компрессора, что приведет к уменьшению объемного коэффициента полезного действия и коэффициента подачи компрессора и, следовательно, холодопроизводи- тельность цикла будет более низкой.

Поступающие в конденсатор перегретые пары холодильного агента охлаждаются при постоянном давлении до температуры конденсации (по изобаре 2'—2), а затем конденсируются при этом же давлении и постоян­ной температуре (горизонталь 2—3'). Если бы не производилось пере­охлаждение хладоагента, то последующий процесс его расширения в дрос­сельном вентиле при постоянной энтальпии можно было бы изобразить изоэнтальпой 3'—4'. При переохлаждении хладоагента, например до температуры Т', процесс дросселирования изобразится изоэнтальпой

2. 4. Эффект переохлаждения проявляется в увеличении холодопроизво- дительности цикла, соответствующем площади 4—4'—6—7 (рис. XVI1-7, а). Цикл завершается испарением хладоагента в испарителе при Т₀ = const (изотерма 4—/').

С помощью диаграммы Т—5, а также энтальпийной диаграммы р—i можно определить все/основные параметры, характеризующие действи­тельный холодильный цикл: работу сжатия в компрессоре, тепловую нагрузку конденсатора и холодильный коэффициент. Например, как видно из диаграммы р—i (рис. XVI1-7, б), удельная работа, совершаемая компрессором, при адиабатическом сжатий 1 кг паров (по линии /'—2') составляет:

t==i_r — i_v (XVII ,9)

где /а* и ii' — энтальпии холодильного агента в точках ? и J'.

Количество тепла, отнимаемого от 1 кг паров холодильного агента в конденсаторе при изобарическом процессе, соответствующем линии 2'—2—3'—3, или удельная тепловая нагрузка конденсатора

q = i₂, — ;₃

где /₃ — энтальпия холодильного агента в точке 3.

По значению q определяют поверхность теплообмена конденсатора и расход охлаждающей воды на конденсацию паров.

Удельная холодопроизводительность цикла q₀ равна изменению энталь­пии хладоагента при изотермическом процессе испарения, изображаемом на диаграмме линией 4—Г:

% — *г — Ч .

где t₄ — энтальпия холодильного агента, соответствующая точке 4.

. Холодильный коэффициент действительного холодильного цикла:

е = М. = ^iy ~ ^г~⁴ I i₂’ — h’

Холодопроизводительность, обеспечиваемая холодильной машиной, определяется температурным режимом, при котором она работает. Зна­чения холодопроизводительности для различных холодильных агентов в зависимости от их температур испарения и переохлаждения приводятся в специальной литературе, где указываются также ориентировочные зна­чения коэффициента подачи компрессора в функции от условий (темпера­туры и давления) процессов конденсации и испарения хладоагента.

Номинальную холодопроизводительность компрессионных холодиль­ных машин обычно относят к определенным температурным условиям. В качестве таких «стандартных» условий приняты: температура испаре­

Гл. XVII. Искусственное охлаждение

ния £₀ = —15 °С, температура конденсации 4 = +30 °С, температура переохлаждения t_n = +25 °С. По «стандартным» условиям холодильная машина работает с перегревом засасываемого в компрессор пара (темпе­ратура всасывания для аммиака £_вс = —Ю °С, Для фреона ^_вс = +15 °С).

Схемы действительных компрессионных холодильных машин часто несколько усложняются сравнительно с принципиальной схемой, показан­ной на рис. ХУП-5. Так, если требуемое переохлаждение жидкого хладо- агента не может быть достигнуто в конденсаторе (за счет имеющегося «запаса» его поверхности теплообмена), то перед дроссельным вентилем в схему включают дополнительный теплообменник — переохладитель жидкости. Для обеспечения «сухого хода» компрессора между испарителем и компрессором устанавливают отделитель жидкости (брызгоуловитель), из которого отделенные от пара частицы жидкости возвращаются в испа­ритель, а осушенные пары направляются в компрессор.

Двухступенчатые и трехступенчатые машины. В некоторых техноло­гических процессах требуются более низкие температуры, чем те, для получения которых могут быть эффективно использованы одноступенча­тые компрессионные холодильные машины. Для аммиака, например, при давлении 1 ат температура кипения = —34° С. Если необходимо иметь более низкую температуру испарения, одноступенчатая холодильная машина может оказаться либо малоэкономичной, либо совсем непригодной, так как увеличение разности температур конденсации и испарения(/—£„) приводит к возрастанию степени сжатия и соответственно,— к снижению объемного коэффициента полезного действия компрессора. Кроме того, увеличение степени сжатия паров хладоагента повышает их температуру и может даже вызвать разложение паров.

По этим причинам для получения относительно низких температур используют более сложные двухступенчатые (рис. XVI1-8) и трехступен­чатые холодильные машины. Так, путем двухступенчатого сжатия аммиач­ных паров получают температуры до —50 °С, а путем трехступенчатого — до —70 °С.

В двухступенчатой компрессионной холодильной машине (рис. XVI1-8, а) пары холодильного агента при давлении р засасываются из испарителя /, сжимаются компрессором в цилиндре низкого давления II до некоторого промежуточного давления р_г и через холодильник III поступают в сосуд-отделитель IV', где они барботируют через слой кипя­щего жидкого холодильного агента. При этом вследствие частичного испарения жидкости пары охлаждаются до температуры насыщения, отделяются от жидкости и в насыщенном состоянии засасываются в ци­линдр высокого давления V. Далее они сжимаются до давления р₂ 'и направляются в конденсатор VI. Жидкость, образовавшаяся в результате конденсации паров, проходит через дроссельный вентиль VII, с помощью которого осуществляется ее дросселирование до давления р_г. При этом давлении жидкость направляется в сосуд-отделитель IV, где охлаждает пары, поступающие при том же давлении из холодильника III. Кроме испарившейся части жидкости, которая присоединяется к парам, направ­ляющимся на сжатие в цилиндр V, остальная часть жидкого хладоагента проходит через второй дроссельный вентиль VIII, дросселируется до давления р и поступает в испаритель /, где отнимает тепло от охлаждаемой среды. Пары, выходящие при давлении р, засасываются в цилиндр низкого давления II.

На диаграммах Т—5 и р—I (рис. Х\П1-8, б и в) дано изображение цикла двухступен- 1атой компрессионной холодильной машины. Пары холодильного агента сжимаются в ци- шндр.е низкого давления по адиабате 1—2, несколько охлаждаются в холодильнике /// изобара 2—3') и затем в сосуде-отделителе IV полностью теряют тепло перегрева, охлаж- (аясь до температуры насыщения (изобара 3'—3).

Далее насыщенные пары снова сжимаются в цилиндре высокого давления (по адиабате '—4) до перегретого состояния (точка 4). Последующее охлаждение перегретых паров в кон- ;енсаторе VI изображается изобарой 4—5, конденсация паров в том же аппарате — изо­

659

барой (и одновременно изотермой) 5—6 и, наконец, их переохлаждение — изобарой 6—7. Последующий процесс дросселирования в вентиле VII характеризуется нзоэнтальпой 7—8. Получаемый после расширения влажный пар (точка 8) разделяется в сосуде-отделителе IV иа паровую (точка 3) и жидкую (точка 9) фазы. Жидкий холодильный агент снова дрос­селируется в вентиле VIII до давления р (по изоэнтальпе 9—10) н испаряется а испарителе / (изотерма 10—1).

В двухступенчатой холодильной машине степени сжатия в цилиндрах низкого и высокого давления значительно ниже, чем в одноступенчатой, поэтому объемный коэффициент полезного действия компрессора соответ­ственно выше.

Рис. XVI1-8. Двухступенчатая компрессионная холодильная машина:

а — схема установки; б* в — изображение процесса на диаграммах Т—5 и р—ь; / — испаритель: // — цилиндр низкого давления; ///—» холодильник; IV — сосуд-отделитель; V — цилиндр высокого давле­ния; VI — конденсатор; VII, VIII регулирующие вентили.

Холодильные агенты и хладоносители. Выше было показано, что холо­дильный коэффициент не зависит от свойств холодильного агента. Однако размеры холодильной машины, конструкционный материал, из которого она может быть изготовлена, и давление при заданных условиях работы определяются свойствами холодильного агента. Поэтому к веществам, применяемым в качестве холодильных агентов, предъявляются следующие требования:

1. высокая критическая температура, обеспечивающая возможность конденсации паров хладоагента в конденсаторе с помощью естественных охлаждающих агентов (вода, воздух);

2. большая теплота испарения для того, чтобы уменьшить расход холодильного агента, необходимый для достижения заданной холодо- производительности;

3. возможно меньший удельный объем паров холодильного агента при давлении и температуре испарения, что обусловливает уменьшение раз­меров холодильной машины;

Гл. XVII. Искусственное охлаждение

4. давление испарения должно быть несколько выше атмосферного ввиду того, что легче предотвратить утечку холодильного агента, чем подсос воздуха; подсос воздуха ухудшает теплопередачу в конденсаторе и испарителе, повышает рабочее давление и вносит в систему водяные пары, которые могут замерзать в испарителе и приводить к образованию хими­чески активных соединений;

5. желательно'умеренное давление пара при температуре конденсации во избежание усложнения конструкции и удорожания аппаратов и трубо­проводов.

Наряду с этим холодильный агент не должен быть химически агрес­сивным и оказывать вредное действие на человеческий организм-; кроме того, он должен быть безопасным в пожарном отношении, а также доступ­ным и недорогим.

Второе из указанных выше требований относится только к холодильным агентам для поршневых компрессионных холодильных машин. Холодиль­ные агенты для установок с турбокомпрессорами должны обладать малой теплотой испарения, так как турбокомпрессоры обычно изготавливаются для сжатия значительных количеств хладоагента.

В настоящее время наиболее распространенными холодильными аген­тами, удовлетворяющими большинству перечисленных выше требований, являются аммиак и фреоны. Значительно реже в качестве хладоагентов используют двуокись углерода и особенно редко — сернистый ангидрид и хлористый метил. Для получения температур испарения ниже — 70 °С применяют пропан, этан и этилен.

Достоинствамй аммиака как хладоагента являются: значительная теплота парообразования, небольшое избыточное давление его паров в испарителе и умеренное давление в конденсаторе. Вместе с тем аммиак горюч, ядовит, может образовывать с воздухом взрывоопасные смеси и вызывает коррозию меди и ее сплавов в присутствии влаги.

Фреоны представляют собой фторхлорпроизводные метана.

В обозначении фреонов первая цифра указывает число атомов водорода, а вторая — число атомов фтора В молекуле фреона. Первая цифра условно на единицу больше числа атомов водорода, т. е. при его отсутствии первая цифра — единица, при одном атоме водо­рода первая цифра — два и т. д. Таким образом, соединение СОгЁг называется фреон-12, соединение СНС1Рг — фреон-22 и т. д. Известны также фреоны, являющиеся производ­ными этанового (1), пропанового (2) и бутанового (3) рядов и обозначаемые трехзначиыми цифрами, причем первая цифра (приведенная выше в скобках) указывает ряд. Так, напри­мер, производный ряда этана фреон СзР₃С1з называется фреоном-113.

Фреоны обладают невысокими давлениями конденсации и испарения, как правило, безвредны, пожаро- и взрывобезопасны, а также не вызы­вают коррозии обычных конструкционных материалов при рабочих усло­виях. К числу их недостатков относятся очень низкая вязкость, что облегчает утечку хладоагента, и относительно высокая взаимная раствори­мость фреонов и смазочных масел.

Двуокись углерода характеризуется весьма высокой объем­ной холодопроизводительностью (отнесенной к 1 м³ засасываемых паров холодильного агента), что обеспечивает высокую компактность цилиндра компрессора. Однако двуокись углерода имеет очень низкую критиче­скую температуру и высокое давление конденсации, что ограничивает возможности ее применения как хладоагента.

Существенным недостатком хлористого метила и сер­нистого ангидрида является низкое (ниже атмосферного) давление паров в испарителе. Кроме того, сернистый ангидрид обладает коррозионными и токсическими свойствами.

В производственных условиях холодильная установка'обычно обслу­живает несколько аппаратов, для охлаждения которых используют про­межуточные хлад о. носители. В качестве промежуточных хладоносителей применяют холодильные рассолы =» водные растворы

661

некоторых солей, например хлористого натрия, хлористого кальция или хлористого магния, замерзающие при низких температурах. Холодиль- ные рассолы при помощи насоса циркулируют между испарителем холо- дильной машины, где они охлаждаются, и аппаратами—потребителями холода, где они отдают холод и сами нагреваются. Выбор рассола и его концентрации зависит от требуемой температуры охлаждения, причем

эта температура должна быть выше к р и о - гидратной точки, соответствующей температуре замерзания рассола.

Каскадный цикл. Холодильные циклы, основанные на испарении низкокипящих жидкостей и использующие лишь один хладоагент, позволяют получать температуры 'не ниже —70° С. Этот температурный предел зависит от физических свойств жидкостей, применяемых в качестве холодильных агентов.

При необходимости получать более низкие темпера- туры может оказаться экономичным с точки зрения рас- хода энергии применение каскадного цикла, в котором используют несколько хладоагентов с различ- ными свойствами, причем каждый хладоагент (газ) с бо- лее высокой температурой кипения, испаряясь, отнимает тепло"конденсации у другого хладоагента с более низкой температурой кипения (более трудноконденсирующегося газа). При этом в процессе сжижения второго газа полу- чают значительно более низкие температуры, чем при сжи- жении первого. Таким образом, каскадный цикл, по суще- ству, представляет собой комбинацию нескольких циклов, в которых различные хладоагенты работают в различных интервалах температур.

На рис. XVI1-9 изображена схема каскадного цикла, являющегося сочетанием двух холодильных циклов. Оба цикла объединяются общим теплообменником /, называе- мым испарителем-конденсатором. В нижнем холодиль- ном цикле каскада (компрессор II и конденсатор III) применяется хладоагент с низкой температурой кипения, конденсация которого происходит в испарителе-конден- саторе за счет отнятия тепла кипящим хладоагентом верхнего холодильного цикла (компрессор IV и конден- сатор V).

На каскадных установках с большим числом холо- дильных циклов можно сжижать трудносжижаемые газы.

Например, сжижение азота можно осуществить иа кас- кадной установке, состоящей из холодильных циклов: аммиачного, этиленового, метанового и азотного.

. Газообразный азот сжижается под давлением прибли-

зительно 182-10⁴ н/м² (18;6 ат), отдавая тепло метану, кипящему при —161^я С (при атмо- сферном давлении). Испарившийся метан сжимается до давления около 242-10* н/м¹ (24,7 ат) и конденсируется, отдавая тепло этилену, кипящему при —104 ^СС (при атмо- сферном давлении).

Испарившийся этилен сжимается до давления примерно 186• 10⁴ н/м² (19 ат) и кон­денсируется, отдавая тепло аммиаку, кипящему при —33 °С (при атмосферном давлении). Испарившийся аммиак сжимается до давления приблизительно 10^е н/м² (10,2 ат) и конден­сируется, отдавая тепло охлаждающей воде.

В каскадной установке для каждого отдельного цикла подобран наиболее подходя­щий в условиях работы данного цикла хладоагент, применение которого наиболее эффек­тивно. Это и обусловливает более низкий расход энергии на сжижение газов в каскадной установке по сравнению с расходом энергии в установках, работающих по другим циклам. Так, при сжижении азота в приведенных выше условиях расход энергии составляет около 0,54 квт-ч/кг жидкого азота, причем испарение всех хладоагентов в этой установке про­исходит при атмосферном давлении, что облегчает эксплуатацию установки. Однако, вследствие громоздкости и сложности оборудования и необходимости применять несколько хладоагентов, каскадные установки не получили распространения в промышленности.

Оборудование компрессионных установок. В состав установок входят компрессоры и теплообменные аппараты различных типов.

Компрессоры. В компрессионных холодильных установках исполь­зуются компрессоры следующих основных типов: поршневые, ротацион­ные, турбокомпрессоры и винтовые (см, главу III), причем особенно рас-

Рис. XV1I-9. Схема каскад­ного цикла, являющегося сочетанием двух холодиль­ных циклов:

/ — испаритель (верхнего цик­ла) — конденсатор (нижнего цикла): // — компрессор ниж­него холодильного цикЛа; /// -ч' испаритель нижнего цикла; IV — компрессор верхнего хо­лодильного цикла; V — кон­денсатор верхнего холодильно­го цикла (охлаждаемый водой); VI — дроссельный вентиль верх­него цикла; VII — дроссельный вентиль нижнего цикла.

Гл. XVII. Искусственное охлаждение

пространены поршневые. Для установок большой и средней производи­тельности обычно применяют горизонтальные одноступенчатые компрес­соры двойного действия, в том числе компрессоры наиболее компактных конструкций — оппозитные (см. стр. 163), а также вертикальные много-, цилиндровые бескрейцкопфные компрессоры с У-образным расположением цилиндров (см. рис. 1У-6, в). Современные фреоновые компрессоры малой производительности также являются бескрейцкопфными. Для устранения утечки холодильного агента они выполняются герметичными, с электро­двигателем, встроенным внутрь корпуса.

Для достижения более высоких степеней сжатия наряду с многосту­пенчатыми компрессорами используют также одноступенчатые компрес­соры, объединенные в многоступенчатый агрегат. Так, например, в каче­стве ступени низкого давления применяют специальный поджимающий компрессор (так называемый бустер-компрессор) с увеличенным диаметром цилиндра, а в качестве ступени высокого давления — одноступенчатый компрессор. Двухступенчатые компрессоры получают все большее рас­пространение. Наиболее часто применяются двух- и трехступенчатые тур­бокомпрессоры, которые используются главным образом в установках . большой холодопроизводительности.

Теплообменные аппараты. Применяемые в холодильных установках конденсаторы по способу отвода тепла делятся на: 1) проточные, в кото­рых тепло отводится водой; 2) оросительно-испарительные, в которых тепло отводится водой, испаряющейся в воздух; 3) конденсаторы воздуш­ного охлаждения. Для холодильных установок большой и средней про­изводительности обычно используют проточные конденсаторы, представ­ляющие собой горизонтальные и вертикальные кожухотрубчатые и гори­зонтальные змеевиковые теплообменники (см. главу VIII), в которых змеевики заключены в кожух (кожухозмеевиковые). Реже применяют элементные теплообменники. Конденсаторы воздушного охлаждения используются главным образом в холодильных установках малой холодо­производительности. В качестве испарителей наиболее часто применяют теплообменники погружного типа и кожухотрубчатые (вертикальные и горизонтальные) многоходовые по охлаждаемой жидкости.

5. Yandex.RTB R-A-252273-3
   Содержание

   • Scan Pirat
   • Глава IV. Перемещение и сжатие газов (компрессорные машины)
   • Общие сведения . . .
   • Сравнение и области применения компрессорных машин различных
   • Глава V. Разделение неоднородных систем 176
   • Общие сведения 186
   • Общие сведения . 227
   • Глава VI. Перемешивание в жидких средах 246
   • Общие сведения 246
   • Глава VII. Основы теплопередачи в химической аппаратуре 260
   • Общие сведения 260
   • Глава VIII. Нагревание, охлаждение и конденсация 310
   • Общие сведения . 310
   • Нагревание газообразными высокотемпературными теплоносителями
   • Общие сведения . 347
   • Общие сведения 382
   • Общие сведения 434
   • Глава XV. Сушка . . .Ч 583
   • Глава XVI. Кристаллизация 632
   • Глава XVII. Искусственное охлаждение 646
   • Циклы, основанные на сочетании дросселирования и расширения газа
   • Глава XVIII. Измельчение твердых материалов 679
   • Общие сведения 679
   • Крупное дробление 684
   • Тонкое измельчение n 693
   • Глава XIX. Классификация и сортировка материалов 703
   • Глава XX. Смешение твердых материалов 711
   • 2. Возникновение и развитие науки о процессах и аппаратах
   • Возникновение и развитие науки о процессах и аппаратах
   • 3. Классификация основных процессов
   • 4. Общие принципы анализа и расчета процессов и аппаратов
   • Общие принципы анализа и расчета процессов и аппаратов
   • Основные определения
   • Некоторые физические свойства жидкостей
   • 2. Некоторые физические свойства жидкостей
   • Некоторые физические свойства жидкостей
   • Некоторые физические свойства жидкостей
   • Дифференциальные уравнения равновесия Эйлера
   • Основное уравнение гидростатики
   • Основное уравнение гидростатики
   • Основные характеристики движения жидкостей
   • Основные характеристики движения жидкостей
   • 6. Основные характеристики движения жидкостей
   • 6. Основные характеристики движения жидкостей
   • 6. Основные характеристики движения жидкостей
   • 6. Основные характеристики движения жидкостей
   • 48 Гл. II. Основы гидравлики. Общие вопросы прикладной гидравлика
   • Уравнение неразрывности (сплошности) потока
   • 8. Дифференциальные уравнения движения Эйлера
   • 9. Дифференциальные уравнения движения Навье—Стокса
   • 9., Дифференциальные уравнения движения Навье—Стокса
   • 10. Уравнение Бернулли
   • 10. Уравнение Бернулли
   • Некоторые практические приложения уравнения Бернулли
   • 11. Некоторые практические-приложения уравнения Бернулли
   • 12« Основы теории подобия и анализа размерностей.
   • 12. Основы теории подобая а анализа размерностей. Принципы моделирования 71
   • 12. Основы теории подобия и анализа размерностей. Принципы моделирования п
   • Гидродинамическое подобие
   • 13. Гидродинамическое подобие
   • 13. Гидродинамическое подобия
   • 13. Гидродинамическое подобие
   • Гидравлические сопротивления в трубопроводах
   • 14. Гидравлические сопротивления в трубопроводах
   • 14. Гидравлические сопротивления в трубопроводах
   • Течение неньютоновских жидкостей
   • Закономерности движения неньютоновских жидкостей имеют ряд особенностей. - Для обычных, или ньютоновских, жидкостей зависимость между напряжением сдвига т
   • Неньютоновские жидкости можно разделить на три большие группы. К первой группе относятся так называемые вязкие, или стационарные, не- ньютоновские жидкости. Для этих
   • Времени. По виду данной функции (кривой тече- нии) различают следующие разновидности жид- костей этой группы.
   • Называемый пластическо
   • Зависимость (11,105) изображается на рис. 11-26 линией 2
   • 15. Течение неньютоновских жидкостей
   • Ростях сдвига; в результате величины и х становятся пропорциональными друг другу
   • Расчет диаметра трубопроводов
   • 17. Движение тел в жидкостях
   • Движение тел в жидкостях
   • 17. Движение тел в жидкостях
   • 18. Движение жидкостей через неподвижные зернистые и пористые слои 101
   • Движение жидкостей через неподвижные зернистые и пористые слои
   • 18. Движение жидкостей через неподвижные зернистые и пористые слои 103
   • Для полидисперсных зернистых слоев расчетный диаметр (1 вычисляют из соотношения
   • 18. Движение жидкостей через неподвижные зернистые и пористые слои 105
   • 19. Гидродинамика кипящих (псевдоожиженных) зернистых слоев 107
   • 19. Гидродинамика кипящих (псевдоожиженных) зернистых слоев 109
   • 20. Элементы гидродинамики двухфазных потоков
   • Элементы гидродинамики двухфазных потоков
   • 20. Элементы гидродинамики двухфазных потоков
   • 20. Элементы гидродинамики двухфазных потоков
   • Структура потоков и распределение времени пребывания жидкости в аппаратах
   • Глава III
   • Перемещение жидкостей (насосы)
   • Общие сведения
   • Основные параметры насосов
   • 3. Напор насоса. Высота всасывания
   • Центробежные насосы
   • 4. Центробежные насосы
   • 4. Центробежные насосы
   • 4. Центробежные насосы
   • 4. Центробежные насосы
   • Поршневые насосы
   • 5. Поршневые насосы
   • 5. Поршневые насосы
   • Специальные типы поршневых и центробежных насосов
   • Насосы других типов
   • 7. Насосы других типов
   • 7. Насосы других типов
   • Сравнение и области применения насосов различных типов
   • 8. Сравнение и области применения насосов различных типов
   • Глава IV
   • Перемещение и сжатие газов (компрессорные машины)
   • Общие сведения
   • 2. Термодинамические основы процесса сжатия газов
   • 2.. Термодинамические основы процесса сжатия газов
   • 2. Термодинамические основы процесса сжатия газов
   • 3. Поршневые компрессоры
   • Поршневые компрессоры
   • 3. Поршневые компрессоры
   • 3. Поршневые компрессоры
   • 3. Поршневые компрессоры
   • 4. Ротационные компрессоры и газодувки
   • Ротационные компрессоры и газодувки
   • 6. Осевые вентиляторы и компрессоры
   • Осевые вентиляторы и компрессоры
   • Винтовые компрессоры
   • Вакуум-насосы
   • 8. Вакуум-насосы
   • Глава V
   • 1. Неоднородные системы и методы их разделения
   • Материальный баланс процесса разделения
   • Скорость стесненного осаждения (отстаивания)
   • 3. Скорость стесненного осаждения (отстаивания)
   • 4. Коагуляция частиц дисперсной фазы
   • Коагуляция частиц дисперсной фазы
   • Отстойники
   • 5. Отстойники
   • 5. Отстойники
   • Общие сведения
   • 6. Общие сведения
   • 6. Общие сведения
   • Уравнения фильтрования
   • 8. Фильтровальные перегородки
   • Фильтровальные перегородки
   • Устройство фильтров
   • 9. Устройство фильтров
   • 9. Устройство фильтре*
   • 9. Устройство фильтров
   • 9. Устройство фильтров
   • 9. Устройство фильтров
   • 9. Устройство фильтров
   • 10. Расчет фильтров
   • 9. Устройство фильтров
   • Основные положения
   • 12. Центробежная сила и фактор разделения
   • Центробежная сила и фактор разделения
   • Процессы в отстойных центрифугах
   • Процессы в фильтрующих центрифугах
   • Устройство центрифуг
   • 16. Расчет центрифуг
   • 16. Расчет центрифуг
   • 17. Общие сведения
   • 17. Общие сведения
   • 18. Гравитационная очистка газов
   • 2 Камера; 2 — горизонтальные перегородки (полки)! 3 — отражательная перегородка; 4 *- дверцы.
   • Очистка газов под действием инерционных и центробежных сил
   • 20. Очистка газов фильтрованием
   • Очистка газов фильтрованием
   • Мокрая очистка газов
   • 21. Мокрая очистка газов
   • Электрическая очистка газов
   • 22. Электрическая очистка газов
   • 22. Электрическая очистка газов
   • 23. Коагуляция и укрупнение частиц, отделяемых при газоочистке
   • Коагуляция и укрупнение частиц, отделяемых при газоочистке
   • 24. Сравнительные характеристики и выбор газоочистительной аппаратуры 245
   • Глава VI
   • 2. Механическое перемешивание
   • 2. Механическое перемешивание
   • 2. Механическое перемешивание
   • 3. Механические перемешивающие устройства
   • 3. Механические перемешивающие устройства
   • Пневматическое перемешивание
   • 5. Перемешивание в трубопроводах
   • Перемешивание в трубопроводах
   • 6. Перемешивание с помощью сопел и насосов
   • 2. Тепловые балансы
   • Тепловые балансы
   • Основное уравнение теплопередачи
   • 4. Температурное поле и температурный градиент
   • Температурное поле и температурный градиент
   • Передача тепла теплопроводностью
   • 5. Передача тепла теплопроводностью
   • 5. Передача тепла теплопроводностью
   • Тепловое излучение
   • 6. Тепловое излучение
   • 6. Тепловое излучение
   • 7. Передача тепла конвекцией (конвективный теплообмен)
   • Передача тепла конвекцией (конвективный теплообмен)
   • 7. Передача тепла конвекцией (конвективный теплообмен) 277
   • 7. Передача тепла конвекцией (конвективный теплообмен) 279
   • 8. Опытные данные по теплоотдаче
   • Опытные данные по теплоотдаче
   • 8. Опытные данные по теплоотдаче
   • 8. Опытные данные по теплоотдаче
   • 8. Опытные данные по теплоотдаче
   • 8. Опытные данные по теплоотдаче
   • 10. Сложная теплоотдача
   • Численные значения коэффициентов теплоотдачи
   • Сложная теплоотдача
   • Теплопередача
   • 11. Теплопередача
   • 11. Теплопередача
   • 11. Теплопередача
   • 12., Нестационарный теплообмен
   • 12. Нестационарный теплообмен
   • Дгср _ ——-f - j_t -
   • 12. Нестационарный теплообмен
   • Глава VIII нагревание, охлаждение и конденсация
   • Общие сведения
   • Нагревание водяным паром
   • Центробежный насос.
   • 4. Нагревание топочными газами
   • Нагревание горячей водой
   • Нагревание топочными газами
   • 1 Сопло горелки; 2 —- огнеупорная пористая панель; 3 — радиантная часть (змеевик); 4 — конвективная часть (змеевик); 5 — перегрева­тель; 6 и- дымовая труба.
   • Нагревание высокотемпературными теплоносителями
   • I печь со змеевиком; 2 — теплоиспользующнй аппарат; 3 подъемный трубопровод; 4 — опускной трубопровод; 5 — циркуля­ционный насос.
   • Нагревание электрическим током
   • Охлаждение до обыкновенных температур
   • Охлаждение до низких температур
   • Конденсация паров
   • Трубчатые теплообменники
   • Змеевиковые теплообменники
   • Пластинчатые теплообменники
   • Оребренные теплообменники
   • 16. Теплообменные устройства реакционных аппаратов
   • Конденсаторы смешения
   • Расчет теплообменных аппаратов
   • Расчет конденсаторов паров
   • Глава IX
   • Общие сведения
   • Однокорпусные выпарные установки
   • 2. Однокорпусные выпарные установки
   • 3. Многокорпусные выпарные установки
   • Многокорпусные выпарные установки
   • 3. Многокорпусные выпарные установки
   • Устройство выпарных аппаратов
   • Расчет многокорпусных выпарных аппаратов
   • Общие сведения
   • 1. Общие сведения
   • Равновесие при массопередаче
   • Скорость массопередачи
   • 3. Скорость массопередачи
   • Движущая сила процессов массопередачи
   • Массопередача с твердой фазой
   • 6. Массопередача с твердой фазой
   • Глава XI
   • Равновесие при абсорбции
   • Материальный и тепловой балансы процесса
   • Скорость процесса
   • Устройство абсорбционных аппаратов
   • — Щели.
   • Расчет абсорберов
   • 7. Десорбция
   • 8. Схемы абсорбционных установок
   • Глава XII
   • Характеристики двухфазных систем жидкость—пар
   • 4. Ректификация
   • 4. Ректификация
   • Специальные виды перегонки
   • Глава XIII
   • Общие сведения
   • 2. Равновесие в системах жидкость—жидкость
   • 2. Равновесие в системах жидкость—жидкость
   • 2. Равновесие в системах жидкость—жидкость
   • 2. Равновесие в системах жидкость—жидкость
   • 3. Методы экстракции
   • 3. Методы экстракции
   • 3. Методы экстракции
   • 1/ 2, 8, .... П — ступени.
   • 3. Методы экстракции
   • 3. Методы экстракции
   • 3. Методы экстракции
   • 4. Устройство экстракционных аппаратов
   • Ступенчатые экстракторы
   • 4. Устройство экстракционных аппаратов
   • 4. Устройство экстракционных аппаратов
   • 1Л. XIII. Экстракция
   • 4. Устройство экстракционных аппаратов
   • 5. Расчет экстракционных аппаратов
   • 5. Расчет экстракционных аппаратов
   • 7. Равновесие и скорость процессов экстракции и растворения
   • Рис, хііі-27. Схема извлечения растворенного вещества из по­ристого тела и профиль кон­центраций.
   • Способы экстракции и растворения
   • 8. Способы экстракции и растворения
   • Рнс. Хііі-29. Схема противоточной промывки осадка (шлама) на барабанных вакуум-фильтрах:
   • Устройство экстракционных аппаратов
   • 9. Устройство экстракционных аппаратов
   • 9. Устройство экстракционных аппаратов
   • Расчет экстракционных аппаратов
   • Глава XIV
   • Общие сведения
   • 2. Характеристики адсорбентов и их виды
   • Равновесий при адсорбции
   • 3. Равновесие при адсорбции
   • Скорость адсорбции
   • 4. Скорость адсорбции
   • 4. Скорость адсорбции
   • Десорбция
   • 5. Десорбция
   • 6. Устройство адсорберов и схемы адсорбционных установок
   • 6. Устройство адсорберов и схемы адсорбционных установок
   • Расчет адсорберов
   • 7. Расчет адсорберов
   • Ионообменные процессы
   • Глава XV
   • Основные параметры влажного газа
   • Равновесие при сушке
   • Материальный и тепловой балансы сушки
   • Определение расходов воздуха и тепла на сушку
   • Варианты процесса сушки
   • Скорость сушки
   • 8. Скорость сушки
   • Dwc cftuiP
   • Устройство суЬшлок
   • Конвективные сушилки с неподвижным или движущимся плотным слоем материала
   • Конвективные сушилки с перемешиванием слоя материала
   • Конвективные сушилки со взвешенным слоем материала
   • 1 Верхняя камера; 2 — нижняя камера; 3 — раз» рыхлитель.
   • I камера сушилки; 2 — полые плиты.
   • Глава XVI
   • 1, Общие сведения
   • Равновесие при кристаллизации
   • Влияние условий кристаллизации на свойства кристаллов
   • Способы кристаллизации
   • Устройство кристаллизаторов
   • I __ труба аппарата; 2 — термоизоляционный кожух; 3 — вентилятор; 4 — труба
   • 7. Расчеты кристаллизаторов Материальный баланс кристаллизации
   • Глава XVII искусственное охлаждение
   • Общие сведения
   • Термодинамические основы получения холода
   • Другие методы получения низких температур
   • Компрессионные паровые холодильные машины
   • Абсорбционные холодильные машины
   • Пароводяные эжекторные холодильные машины
   • Циклы с дросселированием газа
   • Циклы с тепловым насосом
   • Сравнение основных циклов глубокого охлаждения
   • Методы разделения газов
   • Механические процессы
   • Глава XVIII измельчение твердых материалов
   • Общие сведения
   • Физико-механические основы измельчения.
   • Щековые дробилки
   • Конусные дробилки
   • Валковые дробилки
   • Ударно-центробежные дробилки
   • Барабанные мельницы
   • Кольцевые мельницы
   • 8 Сепаратор Материал
   • Мельницы для сверхтонкого измельчения
   • Глава XIX
   • Классификация и сортировка материалов
   • Грохочение
   • Гидравлическая классификация и воздушная сепарация
   • Глава XX
   • 328 Расчет 343
   • Основные процессы и аппараты химической технологии

   Yandex.RTB R-A-252273-4