3.5. Расчет прокатной балки, работающей на косой изгиб

На косой изгиб рассчитываются конструкции, изгибаемые в двух плоскостях. К таким конструкциям обычно относятся прогоны кровли с уклоном при опирании их на стропильные фермы.

Уклон кровли относительно невелик и скатная составляющая нагрузки q_y в 3 – 6 раз меньше q_x, однако жесткость прогона в плоскости ската мала (соотношение W_y/W_x составляет 1/6 – 1/8), следовательно, напряжения от скатной составляющей получаются большие, а суммируясь с напряжением от q_x могут превысить расчетное сопротивление стали.

Общая устойчивость прогонов обеспечивается элементами крепления кровельных плит или настила к прогонам и силами трения между ними. Однако на практике силы трения при свободном опирании кровельных элементов могут оказаться недостаточными, тогда возможна потеря устойчивости прогона.

Пример 3.3. Подобрать сечение прогона из прокатного швеллера пролетом l = 6 м, шаг прогонов b = 3 м. Уклон кровли i = 1:6 (угол α = 9,5º). Расчетная нагрузка g = 1,43 кН/м², нормативная – g_n = 1,17 кНм².

Прогон с сечением из швеллера следует устанавливать стенкой по направлению ската (рис. 3.6), чтобы уравновесить крутящий момент от составляющей q_y, приложенной на верхнем поясе.

Рис. 3.6. К расчету прогона

Определяем вертикальные погонные нагрузки на прогон:

– нормативную

q_n = g_nb = 1,17  3 = 3,51 кН/м;

– расчетную

q = qb = 1,43  3 = 4,29 кН/м.

Раскладываем вертикальную расчетную нагрузку на составляющие, действующие в двух плоскостях изгиба:

q_x = q сosα = 4,29  0,986 = 4,23 кН/м;

q_y = q sinα = 1,29  0,165 = 0,71 кН/м.

где сosα = сos 9,5º = 0,986; sin 9,5º = 0,165.

Расчетные изгибающие моменты:

M_x = q_xl²/8 = 4,23  6² / 8 = 19,04 кН·м;

M_y = q_yl²/8 = 0,71  6² / 8 = 3,2 кН·м.

Подбор сечения прогона выполняем по упругой стадии работы материала.

Несущую способность прогона при изгибе в двух плоскостях проверяем по прочности (наиболее напряженная точка А).

Нормальное напряжение

где M_y/M_x = tga = tg 9,5^о = 0,167;

W_x/W_y ≈ 6 – 8 – отношение моментов сопротивления сечения для прокатных швеллеров (предварительно принимаем W_x/W_y = 7).

Условие прочности

 = (M_x/W_x) (1 + 7tgα)  R_y_c,

откуда определяем требуемый момент сопротивления:

W_x,min = M_x(1 + 7  0,167)/(R_y_c) = 1904  2,17 / (24  1) = 172,15 см³.

Принимаем сечение прогона по сортаменту ГОСТ 8240-93 из [22, у которого W_x = 192 см³  W_x,min = 172,15 см³, W_y = 25,1 см³; I_x = 2110 см⁴; I_y = 151 см⁴: h = 22 см; b_t = 8,2 см; t_t = 0,95 см; h_w = h – 2t_f = 22 – 2  0,95 = = 20,1 см; t_w = 0,54 см; линейная плотность (масса 1 м пог.) 21 кг/м.

Учитывая собственный вес прогона (q_n,_пр = 0,21 кН/м), уточняем нагрузку:

q_n = 3,51 + q_n,_пр = 3,51 + 0,21 = 3,72 кН/м;

q = 4,29 + q_n,_прγ_t = 4,29 + 0,21  1,05 = 4,51 кН/м;

q_x = q сosα = 4,51  0,986 = 4,45 кН/м;

q_y = q sinα = 4,51  0,165 = 0,74 кН/м.

Изгибающие моменты:

M_x = q_xl²/8 = 4,45  6²/8 = 20,03 кН·м;

M_y = q_yl²/8 = 0,74  6²/8 = 3,33 кН·м.

Проверка прочности прогона:

Прочность прогона обеспечена.

Проверка общей устойчивости прогона. Условие устойчивости

где _c = 0,95 – коэффициент условий работы при проверке общей устойчивости (см. табл. 1.3);

_b – коэффициент устойчивости при изгибе, определяемый по [6, прилож. 7]. Значение _b определяют с учетом влияния возможного развития пластических деформаций при совместном действии косого изгиба и кручения в момент потери устойчивости.

Для определения коэффициента _b предварительно вычисляем коэффициент ₁. Для балок двутаврового сечения с двумя осями симметрии он определяется по формуле

,

где значение  следует принимать по табл. 3.6 в зависимости от характера нагрузки и параметра α;

h = 22 см – полная высота сечения;

l_ef – расчетная длина балки, равная расстоянию между точками закреплений сжатого пояса от поперечных смещений (в примере l_ef = l = 6 м – при отсутствии связей).

Для балок швеллерного сечения коэффициент _b следует определять как для балок симметричного двутаврового сечения, при этом значения α необходимо вычислять по формуле

здесь I_t – момент инерции сечения при кручении.

Вычисленные значения ₁ необходимо умножить на 0,7. Значения I_x, I_y, и I_t в формулах следует принимать для швеллера.

Определяем параметр α:

1,54 (6,43 / 154) (600 / 22)² = 47,83,

где I_t для швеллера определяют по формуле

I_t = (1,12 / 3) (2b_f t_f³ + h_wt_w) = (1,12 /3) (2  8,2  0,95³ + 20,1  0,54³) = 6,43см⁴.

Для балки без закреплений и равномерно распределенной нагрузки по верхнему поясу при α = 47,83

 = 3,15 + 0,04α – 2,7  10^–5α² = 3,15 + 0,04  47,83 – 2,7  10^–5  47,83² = 5,0.

Таблица 3.6