Коэффициенты k для типов местности

П р и м е ч а н и е. При определении ветровой нагрузки типы мест-

ности могут быть различными для разных расчетных направлений ветра.

Расчетная погонная нагрузка на уровне низа ригеля (определяют линейной интерполяцией)

q_19,8 = 3,32 + (4,34 – 3,32) 9,8 / 10 = 4,32 кН/м².

Расчетная погонная нагрузка на уровне верхней точки здания

q_23,3 = 4,34 + (5,01 – 4,34) · 3,3 / 10 = 4,56 кН/м².

Ветровую нагрузку, действующую на участке от низа ригеля до верхней точки здания, заменяют сосредоточенной силой, приложенной в уровне нижнего пояса фермы.

Значение этой силы:

– со стороны активного давления ветра

W = (q_19,8 + q_23,5)H_ш/2 = (4,32 + 4,56) 3,5 / 2 = 15,54 кН/м²;

– со стороны отсоса

W′ = Wс′/с = 15,54 · 0,6 / 0,8 = 11,66 кН.

Общая сосредоточенная сила

W_W = W + W′ = 15,54 + 11,66 = 27,2 кН.

Фактическую линейную нагрузку (в виде ломаной линии) для упрощения расчета заменяют равномерно распределенной по высоте эквивалентной нагрузкой q_э (рис. 7.5, б). Интенсивность эквивалентной нагрузки находят из условия равенства изгибающего момента M_о в основании условной защемленной консольной стойки, по длине равной высоте рамы, от фактического ветрового давления и от эквивалентной нагрузки.

Изгибающий момент в защемленной стойке от фактического ветрового давления

Эквивалентная равномерно распределенная нагрузка с наветренной стороны с учетом коэффициента с = 0,8

q_э = 2M_о/H² = 2 · 689,75 / 20,4² = 3,31 кН/м².

Эквивалентная равномерно распределенная нагрузка с заветренной стороны (отсос) с учетом коэффициента с′ = 0,6

q_э′ = q_эс′/с = 3,31 · 0,6 / 0,8 = 2,48 кН/м².