Расчет производительности

По принципу действия этот насос можно сравнить с поршневым насо­ сом с прямоугольным изогнутым по дуге цилиндром, в котором роль поршня выполняет рабочая часть пластины высотой h (см. рис. 81). Пластина при перемещении по концентричным участкам между окнами 7 и 8 или 6 и 5 вытесняет объем Q', по величине равный произведению площади рабочей части пластины f на окружную скорость V ее центра давления:

Подставив значение со и учитывая, что одновременно происходит вытеснение жидкости двумя пластинами, получим приближенное выра­ жение (без учета объема пластин) для вычисления расхода (произво­ дительности) насоса;

С учетом объема пластин (см. стр. 145)

где а — угол наклона пластин к радиусу.

Рассматриваемые насосы выпускают как с наклонным к радиусу (см. рис. 80), так и с радиальным расположением пластин, причем более распространенными являются насосы первого типа.

Угол а наклона пазов ротора под пластины к радиусу ротора обычно принимают равным 13—15° при диаметре ротора 56—85 мм и 7—8° при диаметре 140 мм. Благодаря наклону пластин улучшаются условия движения их в пазах, однако наклонное их положение исклю­ чает возможность реверса без перемонтажа ротора направления враще­ ния насоса.

Для насосов с радиальным расположением лопастей выражение (196) примет вид

Анализ приведенных выражений показывает, что поскольку рабо­ чая высота пластины h = r2— Г\ сохраняется постоянной в процессе на­ гнетания, насосы по своим геометрическим параметрам могут обеспе­ чить при соответствующем выборе рабочих параметров равномерную (без пульсаций) подачу. Однако опыты показывают, что даже при самом благоприятном выборе параметров наблюдается неравномерная подача жидкости, причем частота колебаний давлений равна произве­ дению числа пластин на число оборотов, а амплитуда — пропорцио­ нальна перепаду давления.

Указанная неравномерность частично обусловлена влиянием харак­ тера изменения в процессе рабочего хода рабочего объема пластин, а в основном — влиянием сжимаемости жидкости и деформацией деталей