Зависимость между коэффициентом массопередачи и массоотдачи
Чтобы установить эту связь принимается допущение, что на границе раздела фаз достигнуто равновесие, а следовательно, сопротивление массопереноса границы раздела фаз равно нулю. Отсюда вытекает следствие об аддитивности фазовых сопротивлений, которые являются одной из предпосылок для расчета коэффициента массопередачи.
Допустим, что распределяемое вещество переходит из фазы в фазу и движущая сила выражается разностью концентраций. Запишем уравнение массопередачи:
Константа фазового равновесия находится как
Тогда ,
где – тангенс угла наклона линии равновесия.
Выразим перенос вещества через массоотдачи в концентрациях фазы
Движущую силу выразим в концентрациях фазы , принимая, что концентрации распределяемого вещества в фазах непосредственно у границы равновесны друг другу и равны
Тогда из уравнения линии равновесия следует, что
и
Тогда
откуда
Из уравнения получаем:
Сложим уравнения, исключая границы. Тогда находим:
Отсюда
Из уравнения массопередачи следует, что
С другой стороны
или
(3.26)
аналогичные рассуждения приведут к равенству:
где и - коэффициенты массоотдачи в газовой и жидкой фазах;
- константа фазового равновесия.
Таким образом, общее сопротивление массопередачи зависит не только от и , но и от константы фазового равновесия .
Для хорошо растворимых газов , (в уравнении 3.26) и им можно пренебречь, тогда
Для плохо растворимых газов и становиться существенно больше по сравнению с . В этом случае основное сопротивление сосредоточено в жидкой фазе, тогда
Если m = 1…100, то газы умерено растворимы, и при определении необходимо учитывать как , так и . К хорошо растворимым в воде газам относят аммиак и хлористый водород, к плохо растворимым – диоксид углерода, к умеренно растворимым – диоксид серы.
Обозначения и используют в том случае, если движущая сила процесса выражена в мольных долях, если же она выражена в объемных концентрациях, то коэффициенты массоотдачи по газу обозначают , по жидкости – . В этом случае связь между ними выражается уравнениями:
для газовой фазы
(3.27)
для жидкой фазы
Таким образом, в уравнении определяется из (3.26).
Значения коэффициентов массоотдачи ( и ) определяют экспериментально, используя уравнение (3.25).
Для решения уравнения (3.14) необходимо знать , выраженную разностью между концентрацией компонента одной из фаз и равновесной концентрацией (y-y*). Чем больше эта разность, тем с больше скоростью протекает процесс. Значения или можно рассчитать как среднюю интегральную, среднюю логарифмическую и среднюю арифметическую величины.
Средняя интегральная величина используется в том случае, если равновесная линия на диаграмме (x-y) является кривой.
В этом случае
(3.28)
Средняя логарифмическая величина используется в том случае, когда равновесная линия на диаграмме (x-y) является прямой:
(3.29)
Средняя арифметическая величина используется в том случае, когда :
(3.30)
здесь и - концентрация компонента в газовой фазе на входе в аппарат и на выходе;
и - большая и малая движущая силы массопередачи у концов аппарата.
Обычно - количество вещества, переходящее из фазы в фазу в единицу времени, или нагрузка аппарата. Оно либо задается при расчете, либо определяется из материального баланса. Зная , можно найти расчетное значение .
В связи с трудностью определения (площади поверхности), , и относят не к поверхности контакта фаз, а к рабочему объему аппарата , который связан с поверхностью зависимостью:
где - удельная поверхность контакта фаз, т.е. поверхность отнесенная к единице рабочего объема аппарата (м2/м3).
С использованием уравнения массопередачи находим:
Обозначим - объемный коэффициент массопередачи или . Тогда
Но уравнение массопередачи можно записать как
С учетом того, что
получаем:
здесь - число единиц переноса относится к концентрации газа;
для жидкости можно записать:
С помощью числа единиц переноса можно определить рабочую высоту насадки как
(3.31)
Для определения числа единиц переноса используют методы графического и численного интегрирования или просто графический метод [15].
Yandex.RTB R-A-252273-3
- Предисловие
- Введение
- 1Атмосфера
- 3. Организация санитарной защиты воздушного бассейна
- 3.1. Предельно допустимые концентрации вредных веществ в воздухе
- 3.2. Предельно допустимые выбросы вредных веществ в атмосферный воздух
- 3.3. Требования при проектировании предприятий
- 3.4. Санитарная защита воздушного бассейна на предприятиях
- 3.5. Обоснование допустимых выбросов вредных веществ в атмосферу
- 3.5.1. Факторы, влияющие на рассеивание вредных веществ в атмосферном воздухе и загрязнение приземного слоя воздуха
- 3.5.2. Обоснование допустимых выбросов при рассеивании вредных веществ через высокие источники
- 4. Процессы пылегазоочистных установок и аппараты для пылегазоулавливания
- 4.1. Общие положения
- Общие принципы анализа и расчета процессов и аппаратов
- Интенсивность процессов и аппаратов
- Моделирование и оптимизация процессов и аппаратов
- 4.2. Пылеулавливание
- 4.2.1. Параметры процесса пылеулавливания
- 4.2.2 Сухие пылеуловители
- Принцип работы циклона
- Основные характеристики цилиндрических циклонов
- Расчёт циклонов
- 4.2.3. Мокрые пылеуловители
- Принцип работы скруббера Вентури
- Принцип работы форсуночного скруббера
- Скрубберы центробежного типа
- Принцип работы
- Принцип действия барботажно-пенных пылеуловителей
- 4.2.4 Электрофильтры
- Принцип работы двухзонного электрофильтра
- 4.2.5 Фильтры
- Принцип работы рукавных фильтров
- Туманоуловители
- 5. Очистка от промышленных газовых выбросов
- 5.1 Общие сведения о массопередаче
- Равновесие в системе газ - жидкость
- Фазовое равновесие. Линия равновесия
- Материальный баланс. Рабочая линия
- Направление массопередачи
- Кинетика процесса абсорбции
- Конвективный перенос
- Дифференциальное уравнение массообмена в движущейся среде
- Уравнение массоотдачи
- Подобие процессов массоотдачи
- Уравнение массопередачи
- Зависимость между коэффициентом массопередачи и массоотдачи
- 5.2 Устройство абсорбционных аппаратов
- 5.3 Адсорбционная очистка газов
- 5.3.1Общие сведения
- Равновесие и скорость адсорбции
- 5.3.2 Промышленные адсорбенты
- Адсорбционная емкость адсорбентов
- Пористая структура адсорбентов
- Конструкция и расчёт адсорбционных установок
- Расчет адсорбционных установок
- 5.4 Каталитическая очистка
- 5.4.1Общие сведения
- Конструкции контактных аппаратов
- Аппараты с взвешенным (кипящим) слоем катализатора
- 6. Тепловые процессы Общие положения
- 6.1 Температурное поле. Температурный градиент. Теплопроводность
- Закон Фурье
- Дифференциальное уравнение теплопроводности
- Теплопроводность плоской стенки
- Теплопроводность цилиндрической стенки
- 6.2 Тепловое излучение
- Баланс теплового излучения
- Закон Стефана – Больцмана
- Закон Кирхгофа
- Взаимное излучение двух твердых тел
- Лучеиспускание газов
- 6.3 Передача тепла конвекцией
- Тепловое подобие
- Численные значения коэффициента теплоотдачи
- Сложная теплоотдача
- 6.4 Теплопередача Теплопередача при постоянных температурах теплоносителя
- Теплопередача при переменных температурах теплоносителя
- Уравнение теплопередачи при прямотоке и противотоке Теплоносителей
- 4.5. Нагревание, охлаждение и конденсация Общие сведения
- 6.4.1 Нагревающие агенты и способы нагревания Нагревание водяным паром
- Нагревание горячей водой
- Нагревание топочными газами
- Нагревание перегретой водой
- Нагревание электрической дугой
- 6.4.2 Охлаждающие агенты, способы охлаждения и конденсации Охлаждение до обыкновенных температур
- Охлаждение до низких температур
- Конденсация паров
- 6.4.3 Конструкции теплообменных аппаратов
- Расчет концентрации двуокиси серы
- Пример расчета насадочного абсорбера
- Пример расчёта теплообменника
- Пример расчета электрофильтра
- Методика расчета адсорбера
- В ориентировочном расчете используется формула
- 4.2.8 Находим время защитного действия адсорбера
- Библиографический список
- Содержание
- Макаров Володимир Володимирович