4.2. Принципиальная схема поведения микроэлементов в доменной плавке.

На основании данных о химическом составе металлургических материалов и показателях работы доменных печей исследуемых предприятий были построены характерные балансы микроэлементов доменной плавки. Для оценки возможности конденсации примесных элементов из газовой фазы на поверхность выносимых из печи частиц пыли, введены коэффициенты концентрации элементов в колошниковой пыли (КК_КП) и доменном шламе (КК_ДШ):

КК_КП = % Э_КП/ % Э_Ш

КК_ДШ= % Э_ДШ/ % Э_Ш

где, % Э_Ш – содержание элемента в шихте с учетом всех компонентов, включая кокс,

% Э_КП – содержание элемента в колошниковой пыли,

% Э_ДШ – содержание элемента в доменном шламе.

Были выполнены расчеты показателей КК_КП и КК_ДШ для элементов основы, макро - и микропримесных элементов. Результаты расчетов показали, что КК_КП для всех групп элементов изменяется в пределах от 0,5 до 1,5 ед. Из этого можно сделать вывод о том, что конденсация возгонов элементов на поверхности относительно крупных частиц колошниковой пыли не оказывает существенного влияния на изменение их состава. Вместе с тем, для некоторых макро – и микропримесных элементов (таблица 50), было отмечено существенное увеличение значений коэффициента КК_ДШ - до 3,0…5,0, а в отдельных случаях до 50…60 единиц. Принимая во внимание данные о последних исследованиях образования мелких фракций пыли в доменной печи, в этом случае можно говорить о развитии процессов адсорбции элементов из газовой фазы /308…312/. Таким образом, коэффициент КК_ДШ можно использовать в качестве индикатора перехода микроэлемента в газовую фазу доменного процесса.

Как уже указывалось выше, поведение микроэлементов в доменном процессе зависит от того, в каком виде (соединении, окружении) они попадают в агрегат. Рассмотрим два основных способа поступления микроэлементов в доменную печь.

Первый способ (поток): приход в минеральных соединениях, которые составляют основу железосодержащих компонентов шихты, а также присутствуют в коксе – I_А;

Второй способ (поток): приход в составе органических соединений, присутствующих только в коксе, при этом рассматриваемый элемент находится в структуре органических молекул (металлорганика) – I_B. Для определения количества микроэлемента в органической части кокса (ОЧК) использовались данные исследований Юдовича, Кетриса и др. /317, 319, 320/.

Введем размерность потоков в граммах элемента на тонну чугуна. Тогда общий приход элемента составит:

I = I_А + I_B

Обозначим ρ = I_А / I – минеральную часть прихода элемента, и η = I_B / I – органическую часть прихода.

С учетом того, что каждый микроэлемент в доменном процессе распределяется в три основные среды: жидкий чугун; жидкий шлак; газовую фазу, введем обозначения коэффициентов распределения (перехода) элемента в эти среды:

γ₁ – доля перехода в чугун,

γ₂ – доля перехода в шлак,

γ₃ – доля перехода в газ.

Переход в каждую среду происходит из обоих потоков I_А и I_B и может осуществляться различными путями (по различным каналам). Под путями (каналами) подразумеваются различные механизмы переходов, которых в каждом конкретном случае может быть несколько (больше или меньше в зависимости от свойств элемента и его соединений и характеристик среды, в которую он переходит).

Пусть λ_i – производительность i – ого канала (механизма перехода), которая показывает, какую долю прихода элемента из минеральной или органической части переводит данный канал в одну из трех металлургических сред. Величина λ_i зависит от изменения энергии Гиббса ΔG при i – ом переходе:

λi = ,

где a_i – коэффициент, учитывающий структурные, геометрические и прочие факторы, характеризующие процесс перехода.

Тогда полный коэффициент перехода данного элемента в каждую из трех металлургических сред складывается из двух слагаемых;

,

Первое слагаемое представляет собой суммарную долю элемента при переходе из минеральной части его общего потока, второе – суммарную долю перехода из органической части; индексы k и l обозначают каналы перехода из минеральной и органической частей соответственно.

Для расчета (оценки) производительности каналов необходим набор физико-химических критериев, описывающих конкретные этапы взаимодействия элемента с компонентами доменного процесса. В качестве основных критериев были выбраны: химическое сродство элемента к «активным компонентам» металлургической системы: кислороду, водороду, сере, хлору, а также растворимость в железе. Для каждого активного компонента был определен набор характеристик:

• наличие химических соединений с данным компонентом;

• области температурной и химической устойчивостей химических соединений;

• доли элемента, связанные в каждом из возможных соединений при заданных условиях;

• летучесть соединений (давление насыщенных паров).

Анализ перечисленных характеристик позволяет найти эффективные значения изменений энергий Гиббса ΔGi для процессов перехода исследуемого микроэлемента, поступающего в доменную печь двумя различными способами, в каждую из трех металлургических сред. Для оценки коэффициентов a_i в каждом конкретном случае использовались параметры:

• общий приход элемента в доменную печь,

• растворимость элемента в металле и оксидном (шлак) расплаве,

• возможность формирования самостоятельной фазы (свинец, лантаноиды) и контуров циркуляции (литий, рубидий) и некоторые другие факторы.

В таблицах 50, 52…55 и Приложении «Балансы микроэлементов доменной плавки» приведены основные данные, позволяющие подразделить микропримесные элементы доменной плавки в соответствии с их распределением между основными фазами процесса.

Таблица 50. Подразделение микропримесные элементы доменной плавки в соответствии с их распределением между основными фазами процесса.

Можно выделить четыре группы микроэлементов. В трех группах представлены элементы, попадающие в доменную печь как в составе минеральной составляющей, так и в органической части кокса. Элементы первой группы в целом ведут себя аналогично шлакообразующим (алюминию, кальцию, магнию) и практически полностью переходят в оксидный расплав. Однако при этом для стронция отмечается значительная возгонка и накопление в шламе, а для лантаноидов и бериллия – невязка баланса. Данные по литию и рубидию практически соответствуют их «химическим» аналогам - натрию и калию.

Элементы второй группы распределяются между металлическим и шлаковым расплавом (в целом аналогично марганцу или кремнию), но для ванадия, мышьяка и фосфора имеет место значимый (КК_ДШ ~ 3,5 ед.) переход в газовую фазу процесса. Элементы третьей группы практически полностью переходят в чугун. При этом для никеля и галлия отмечается также переход в газовую фазу (КК_ДШ ~ 3,5 ед.).

Для элементов четвертой группы характерен приход в доменную печь только в составе минеральной составляющей шихты, они распределяются между чугуном и газовой фазой процесса. При этом для олова и свинца отмечаются самые высокие значения КК_ДШ – от 50 до 60 ед., а для свинца еще имеет место невязка баланса на уровне 20…25 % отн.

Проиллюстрируем использование предложенной расчетной схемы описанием определения коэффициентов перехода микроэлементов в газовую фазу (в возгоны). Выберем элементы, отличающиеся друг от друга химическими свойствами и проявляющие различные типы поведения в доменном процессе (относящиеся к различным группам таблицы 50). В таблице 51 приведены некоторые исходные данные и результаты расчетов. Значения η и φ (доля элемента перешедшего в шлам от его общего прихода в печь) являются усреднением заводских данных, полученных на четырех металлургических предприятиях: ОАО «Северсталь», ОАО «Тулачермет» и ОАО НЛМК (Россия), «ЭКО-Шталь» (Германия).

Таблица 51. Параметры перехода микроэлементов в газовую фазу доменного процесса.

Анализ полученных результатов позволяет утверждать, что разработанная методика достаточно точно количественно описывает распределение микроэлементов между основными фазами доменного процесса. Ниже приводится краткое описание поведения в доменной плавке некоторых элементов только на базе анализа балансовых и термодинамических расчетов, а в последующих разделах главы – подробное описание поведения галлия, стронция, мышьяка, свинца и фосфора, полученное по итогам физического моделирования и анализа опубликованных результатов специальных исследований других авторов.

Барий практически не восстанавливается до металла в доменной печи и мало растворим в железе, что сокращает до минимума возможности его перехода в газ из минеральной части (таблица 52). Его возгонка из органической части возможна либо в виде летучих оксидов, либо в соединениях с хлором. Поскольку приход бария в доменную печь намного превышает приход хлора, то переход его в газовую фазу в составе соединений с хлором незначителен. Учет этого и некоторых других критериев позволяет для бария получить долю перехода в газ: γ₃Ba = 3%.

Таблица 52. Характерные балансы бария при выплавке передельного чугуна, г/ т чугуна.

Цирконий (таблица 53) имеет очень стойкие оксиды, которые совершенно не могут восстанавливаться при доменном процессе. Сам цирконий и его соединения почти не газифицируются независимо от того, находятся ли они в минеральной или в органической части. Очень незначительная газификация оксида ZrO2 возможна лишь в окислительной среде при температуре не ниже 2200⁰С, т.е. в фурменной зоне. При этом максимальное количество циркония в газе может составить около γ₃Zr ≈ 0,5%.

Таблица 53. Характерные балансы циркония при выплавке передельного чугуна, г/т чугуна.

Стронций, также как барий, почти не восстанавливается до металла, устойчивые соли стронция и другие его соединения из рудной части шихты легко переходят в шлак. Возгоняться из минеральной части может только гидрооксид при температурах выше 1000⁰С. Кроме того, в газ могут переходить атомы стронция из органической части кокса. Общая доля стронция в газе составляет γ₃Sr= 6,7%.

Галлий при температурах 950 – 1100⁰С газифицируется в виде оксида или сульфида из органической части кокса. Термодинамический анализ показывает, что в летучие соединения может переходить до 30% галлия из органической части. Это значит, что γ₃Ga ≈ 2,6%. Кроме того, небольшое количество галлия может попасть в газ из минеральной части в виде хлорида, это количество зависит от состава шихты и содержания в ней хлора и серы. Остальной галлий при восстановлении в твердом состоянии растворяется в железе и переходит в чугун.

Медь (таблица 54) должна переходить в газовую фазу из органической части кокса в виде летучих сульфидов и гидридов. Кроме того, в газ может переходить часть меди из минеральной части шихты также в соединениях с серой. Эта часть может сильно варьироваться в зависимости от состава шихты. Остальная часть меди при температурах свыше 1300⁰С восстанавливается и, имея хорошую растворимость в железе, может переходить в чугун. Общее содержание меди в газовой фазе должно быть не менее γ3Cu > 1,4%. Возможно, что низкое содержание меди в шламе объясняется формированием в доменной печи контура циркуляции сульфидов меди (например, аналогично сульфидам свинца). В итоге, основная часть газообразного сульфида меди поглощается шлаковой фазой процесса, и практически вся медь переходит в чугун.

Таблица 54. Характерные балансы меди при выплавке передельного чугуна, г/ т чугуна.

Никель (таблица 55) легко восстанавливается в условиях доменного процесса и, кроме того, почти полностью растворим в железе, что позволяет всей его доле, содержащейся в минеральной части почти полностью перейти в чугун. Переход никеля в газ опять-таки возможен только из органической части кокса. Этот переход может быть растянут от температуры 1300⁰С, когда появляется газообразный гидрид никеля и газифицируются атомы чистого никеля из коксовой органики, до 1600⁰С. Суммарная доля никеля, переходящая в газовую фазу составляет γ₃Ni= 4,2%.

Таблица 55. Характерные балансы никеля при выплавке передельного чугуна, г/ т чугуна.

Олово (таблица 56), которое практически не присутствует в органической части кокса, вместе с тем легко возгоняется из минеральной части уже при температурах выше 900⁰С в виде хлорида, оксида, сульфида и в виде паров металлических атомов. При температуре выше 1200 – 1300⁰С восстановленное олово может растворяться в твердом восстановленном железе, а также захватываться каплями металлического расплава и переходить в чугун. Таким образом, в газ попадает та часть олова, которая успела газифицироваться до этих температур: γ₃Sn ≈ 50%.

Таблица 56. Характерные балансы олова при выплавке передельного чугуна, г/ т чугуна.