При быстрых необратимых реакциях второго порядка
βж/βг = (Y - Yр)/(Хр + С). (3.45)
Значение Yр находят по диаграмме (рис. 3.25). Линию СЕ проводят под углом, тангенс которого равен т". Вертикальные отрезки между линиями CD и СЕ равны Хр = Yр/m. Через произвольную точку М проводят линию MQ с тангенсом угла наклона tg α = βж/βг, из треугольника MNQ следует, что Y - Yр = MN; X + C = NQ. Ордината точки N равна Yр.
Задаваясь другими точками на линии АВ и делая аналогичные построения, получают линию FG, ординаты любой точки которой равны Yр.
При обратимых химических реакциях расчет можно вести, используя псевдокоэффициент массоотдачи. При расчете строят на диаграмме Y—Х псевдоравновесную и псевдорабочую линии (рис. 3.26).
Рис. 3.25. Диаграмма для абсорбции, сопровождаемой быстрой химической реакцией в жидкой фазе (АВ – рабочая линия; СЕ – вспомогательная линия; FGH – линия значений Yр).
Рис. 3.26. Построение псевдорабочей и псевдоравновесной линии на диаграмме (АВ – рабочая линия; АВ - псевдорабочая линия; ОС – линия равновесия; ОС - псевдоравновесная линия).
Равновесие между фазами определяется уравнением (кривая ОС):
Х = a + b = Y*/m + f(а), (3.46)
где Х — общая концентрация компонента в жидкости; а и b — концентрации свободного и связанного компонента, т — константа фазового равновесия
Уравнение псевдоравновесной линии ОС', выражающей зависимость между Y* и концентрацией свободного компонента а, имеет вид
Y* = тХ. (3.47)
Уравнение псевдорабочей линии имеет вид:
Y1 – Y = l{[a + f(a1)] – [a + f(a)]}. (3.48)
Задаваясь значениями а, находят значение Y и строят псевдорабочую линию АВ.
Из диаграммы определяют Δ' — псевдодвижущую силу.
Расчеты аппаратов, в которых процессы массообмена сопровождаются химическими реакциями, носят оценочный характер и могут выполняться различными способами. Наиболее простым и практически удобным является следующий подход. Предполагается, что движущая сила процесса хемосорбции равна движущей силе физической абсорбции, а ускорение процесса массообмена химической реакцией учитывается поправкой к коэффициенту массопередачи в жидкой фазе, определенному по критериальным зависимостям для физической абсорбции. Величины поправок для двух типов химических реакций, называемые коэффициентами ускорения , представлены на графике рис. 3.27.
Если в жидкой фазе протекает обратимая реакция первого порядка , то для определения можно воспользоваться левой от диагонали частью рис. 3.27. На оси абсцисс здесь отложены значения безразмерного параметра 1, определяемого выражением
, (3.49)
где - коэффициент диффузии абсорбируемоногаза, м2/c; - константа скорости реакции первого порядка, с-1; ж – коэффициент массоотдачи в жидкой фазе при физической абсорбции, м/с.
Как следует из рисунка, при значении константы равновесия Keq = 0, коэффициент ускорения = 1, что соответствует случаю отсутствия химической реакции. Кривая Keq = соответствует необратимой реакции.
Данные по необратимой реакции второго порядка между компонентами А и В приведены в правой от диагонали части рис. 3.27. Здесь на оси абсцисс здесь отложены значения безразмерного параметра 2, определяемого выражением:
, (3.50)
где - константа скорости реакции второго порядка, м3/(кмоль.с); Свх – концентрация несвязанного компонента В в жидкой фазе, кмоль на 1 м3 поглотительной жидкости.
Величину М определяют по формуле:
, (3.51)
где - число киломолей вещества В, расходуемых в реакции на 1 кмоль вещества А; СА – концентрация компонета А у границы раздела фаз.
Рис. 3.27. Коэффициенты ускорения процесса массообмена
химической реакцией
На рис.3.27 можно выделить некоторые области, где определение для процесса хемосорбции с реакцией второго порядка упрощается.
При малых значениях параметра 2 (0,5 и менее) l, т.е. влияние химической реакции незначительно, и процесс может приближенно рассматриваться как физическая абсорбция. При значениях 2 >2 и М ∞ величина не зависит от М и равна 2.
При значениях параметра 2, намного превосходящих М (область, в которой линии М примерно горизонтальны), коэффициент не зависит от 2, и равен М + 1 (быстрая реакция).
Считается, что коэффициент ускорения , определенный опытным путем для конкретного процесса, учитывает влияние всех факторов на параметры хемосорбционного процесса и включает в себя все отличия от процесса физической сорбции. Поэтому в остальном расчет аппарата хемосорбции выполняется как для обычного абсорбера.
Для хемосорбционной очистки требуется в несколько раз меньшая поверхность массообмена по сравнению с поверхность массообмена для физической абсорбции, что соответствует кратному ускорению процесса.
- А.Г. Ветошкин процессы и аппараты газоочистки
- 8.2. Снижение выбросов двигателей внутреннего сгорания.
- 1. Источники загрязнения атмосферы вредными газовыми выбросами
- Фоновые концентрации газов в естественных условиях
- 2. Классификация процессов и аппаратов очистки газовых выбросов
- 3. Абсорбционная очистка газов
- Абсорбенты, применяемые для очистки отходящих газов
- 3.1. Технология абсорбционной очистки промышленных выбросов
- 3.2. Конструкции и принцип действия абсорберов
- 3.1.1. Насадочные абсорберы
- Характеристика насадок
- 3.1.2. Тарельчатые абсорберы
- 3.1.3. Распыливающие абсорберы
- 3.3. Методы расчета абсорберов
- 3.2.1. Равновесие, движущая сила и кинетика абсорбции
- 3.2.2. Материальный баланс и уравнение рабочей линии абсорбции
- 3.2.3. Расчет процессов массопередачи в абсорберах
- Из последних уравнений следует, что
- Аналогично можно получить
- Безразмерные величины
- Коэффициент массоотдачи в жидкой фазе определяют по уравнению
- 3.2.4. Расчет хемосорбционных аппаратов
- Уравнение рабочей линии имеет вид
- При быстрых необратимых реакциях второго порядка
- 3.2.5. Расчет основных размеров абсорберов.
- 3.2.6. Расчет насадочных абсорберов
- Высоту слоя насадки определяют по уравнению
- Гидравлическое сопротивление слоя сухой насадки
- Значения коэффициентов
- В соответствии с материальным балансом
- В нижней части колонны –
- В нижней части колонны –
- В нижней части колонны –
- Скорость захлебывания определим по уравнению
- 3.2.7. Расчет тарельчатых абсорберов
- 3.2.8. Расчет распыливающих абсорберов
- 3.4. Десорбция загрязнителей из абсорбентов
- 4. Адсорбционная очистка газов
- Характеристика и области применения активных углей
- 4.1. Технология адсорбционной очистки промышленных выбросов
- Очистка газов от оксидов азота
- Очистка газов от диоксидов серы
- Очистка от хлора и хлорида водорода
- Очистка газов от сероводорода
- 4.2. Устройство и принцип действия адсорберов
- 4.2.1. Адсорберы периодического действия
- 4.2.2. Адсорберы непрерывного действия
- 4.3. Принципы расчета адсорберов
- 4.3.1. Адсорбционное равновесие
- 4.3.2. Материальный баланс адсорбции
- 4.3.3. Кинетические характеристики адсорбции
- 4.3.4. Расчет адсорберов периодического действия
- Тогда высота адсорбата (адсорбционной зоны) в адсорбере составит
- Число единиц переноса определяется выражением:
- 4.3.5. Расчет адсорберов непрерывного действия
- 4.4. Десорбция адсорбированных продуктов
- 5. Конденсационная очистка газов и паров
- 5.1. Принцип конденсационной очистки
- 5.2. Типы и конструкции конденсаторов
- 5.3. Расчет конденсаторов
- Для стационарного процесса теплопередачи справедливо равенство
- 6. Термокаталитическая очистка газовых выбросов
- 7. Термическая обработка газовых выбросов
- 7.1. Установки термообезвреживания газовых выбросов
- 7.2. Принципы расчета установок термообезвреживания
- При значительных концентрациях горючих загрязнителей расход дымовых газов рассчитывают по выражению:
- 8. Очистка газовых выбросов автомобильного транспорта
- 8.1. Характеристика выбросов двигателей внутреннего сгорания
- Примерный состав выхлопных газов автомобилей
- 8.2. Снижение выбросов двигателей внутреннего сгорания
- 8.3. Нейтрализация выхлопов двигателей внутреннего сгорания
- 8.4. Улавливание аэрозолей, выбрасываемых дизельным двигателем
- 9. Оценка эффективности устройств для очистки газовых выбросов
- 10. Выбор вариантов газоочистки
- Приложение п.4
- Физико-химические свойства веществ