2.4. Передача тепла теплопроводностью
Закон Фурье. Основным законом передачи тепла теплопроводностью является закон Фурье, согласно которому количество тепла , передаваемого теплопроводностью, пропорционально градиенту температуры, времении площади сечения, перпендикулярного направлению теплового потока:
.
Коэффициент пропорциональности в этом уравнении называется коэффициентом теплопроводности. Этот коэффициент характеризует способность тел проводить тепло. Согласно уравнению теплопроводности, коэффициент имеет следующую размерность:
.
Коэффициент теплопроводности показывает, какое количество тепла проходит вследствие теплопроводности через 1 м2 поверхности в единицу времени при разности температур 1 К, приходящейся на 1 м длины нормали к изотермической поверхности.
Коэффициент теплопроводности веществ зависит от их природы и агрегатного состояния. Пределы изменения: для газов – 0,005–0,5; для жидкостей – 0,08–0,7; для металлов – 2,3–458; теплоизоляционных и строительных материалов – 0,02–3,0 Вт/(м·К).
Для металлов, применяемых в химическом машиностроении, коэффициенты теплопроводности составляют: для нержавеющей стали – 14–23; свинца – 35; углеродистой стали – 45; чугуна – 63; алюминия – 204; меди – 384; серебра – 458 Вт/( м·К).
Коэффициенты теплопроводности веществ зависят от температуры и давления. Для газов они возрастают с повышением температуры и мало зависят от давления; для жидкостей с увеличением температуры они уменьшаются, за исключением воды и глицерина. Теплопроводность твердых тел в большинстве случаев растет с повышением температуры.
Дифференциальное уравнение теплопроводности. Процесс распространения тепла теплопроводностью может быть описан дифференциальным уравнением, полученным на основе закона сохранения энергии, в предположении неизменности физических свойств тела по направлениям и во времени ().
Для вывода дифференциального уравнения рассматривается элементарный параллелепипед, выделенный из тела, с гранями (рис. 2.1).
Рис. 2.1. Элементарный параллелепипед к выводу
дифференциального уравнения теплопроводности
Количество тепла, входящего в параллелепипед через грань в направлении оси за время, по закону Фурье
,
выходящего через противоположную грань параллелепипеда:
.
Разность между количеством тепла, вошедшего и вышедшего через грань в направлении оси за время:
.
Для всех граней параллелепипеда
.
На основе закона сохранения энергии количество тепла представляет тепло, которое идет на изменение энтальпии параллелепипеда за время:
.
Сопоставив выражения для и произведя сокращения, получим дифференциальное уравнение теплопроводности
или в сокращенной записи:
.
Множитель, входящий в уравнение теплопроводности , называетсякоэффициентом температуропроводности. Этот коэффициент характеризует теплоинерционные свойства веществ: при прочих равных условиях быстрее нагревается или охлаждается то тело, которое обладает большим коэффициентом температуропроводности:
.
Уравнение позволяет решать задачи, связанные с распространением тепла теплопроводностью как при неустановившихся, так и при установившихся тепловых потоках. При решении конкретных задач дифференциальное уравнение дополняется начальными и граничными условиями.
Теплопроводность плоской стенки. Рассмотрим передачу тепла теплопроводностью через плоскую стенку, длина и ширина которой бесконечно велики по сравнению с ее толщиной в направлении оси.
Температуры стенок обозначим как , причем. При установившемся процессе количество тепла, подведенного к стенке, равно и количеству тепла, отведенного от нее, и не изменяется во времени. В связи с тем, что температура меняется только в направлении оси, дифференциальное уравнение одномерного температурного поля имеет вид
.
Интегрирование этого уравнения приводит к функции
.
Константы интегрирования определяются исходя из следующих граничных условий:
при ,;
при ,,
или ,
откуда .
Подставив значения констант в уравнение, получим
.
Тогда для температурного градиента
.
После подстановки выражения для температурного градиента в уравнение теплопроводности получим для количества тепла
или
.
Если плоская стенка состоит из слоев, отличающихся друг от друга теплопроводностью и толщиной, то при установившемся процессе через каждый слой стенки пройдет одно и то же количество тепла, которое может быть выражено для различных слоев уравнениями:
или ;
или ;
…………………………………………………..
или .
Произведем сложение правых и левых частей этих уравнений. В результате получим
,
откуда
Зависимости для расчета теплового потока через однослойную и многослойную цилиндрические стенки приведем без вывода:
;
.
При расчет теплового потока можно вести как для плоской стенки.
- Минобрнауки рф
- 1.1. Классификация основных процессов и аппаратов
- 1.2. Кинетические закономерности основных процессов
- 1.3. Общие принципы расчёта химических машин и аппаратов
- 1.4. Применение метода моделирования для исследования и расчета процессов и аппаратов
- 2. Тепловые процессы и аппараты
- 2.1. Способы передачи теплоты
- 2.2. Тепловые балансы
- 2.3. Температурное поле и температурный градиент
- 2.4. Передача тепла теплопроводностью
- 2.5. Тепловое излучение
- 2.6. Конвективный теплообмен
- 2.6.1. Теплоотдача
- 2.6.2. Дифференциальное уравнение конвективного теплообмена
- 2.6.3. Подобие процессов теплообмена
- 2.6.4. Теплоотдача при свободном и вынужденном движении жидкости
- 2.6.5. Теплоотдача при изменении агрегатного состояния
- 2.7. Сложный теплообмен
- 2.8. Процессы нагревания, охлаждения и конденсации
- 2.9. Теплообменные аппараты
- 2.9.1. Классификация и типы теплообменных аппаратов
- 2.9.2. Расчет теплообменных аппаратов
- 2.9.3. Выбор и проектирование поверхностных теплообменников
- 3. Массообменные процессы и аппараты
- 3.1. Основы массопередачи
- 3.1.1. Общие сведения о массообменных процессах
- 3.1.2. Основные расчетные зависимости массообменных процессов
- 3.1.3. Материальный баланс массообменных процессов
- 3.1.4. Движущая сила массообменных процессов
- 3.1.5. Модифицированные уравнения массопередачи
- 3.1.6. Основные законы массопередачи
- 3.1.7. Подобие процессов переноса массы
- 3.1.8. Связь коэффициентов массопередачи и массоотдачи
- 4.1.9. Массопередача с твердой фазой
- 3.2. Абсорбция
- 3.2.1. Равновесие при абсорбции
- 3.2.2. Материальный, тепловой балансы и кинетические закономерности абсорбции
- 4.2.3. Принципиальные схемы абсорбции
- 3.2.4. Конструкции колонных абсорбционных аппаратов
- 3.2.5. Десорбция
- 3.3. Перегонка жидкостей
- 3.3.1. Идеальные и неидеальные смеси
- 4.3.2. Простая перегонка
- 4.3.3. Ректификация
- 3.3.4. Ректификация многокомпонентных смесей
- 3.3.5. Тепловой баланс процесса ректификации
- 3.3.6. Специальные виды перегонки
- 3.3.7. Устройство ректификационных аппаратов
- 3.4. Экстракция
- 3.4.1. Жидкостная экстракция
- 3.4.2. Равновесие при экстракции
- 3.4.3. Материальный баланс экстракции
- 3.4.4. Кинетические закономерности процесса экстракции
- 3.4.5. Принципиальные схемы процесса экстракции
- 3.4.6. Конструкции экстракторов
- 3.5. Адсорбция
- 3.5.1. Равновесие в процессах адсорбции
- 3.5.2. Промышленные адсорбенты
- 3.5.3. Конструкции адсорбционных аппаратов и методы проведения адсорбционно-десорбционных процессов
- 3.6. Сушка
- 3.6.1. Равновесие в процессах сушки
- 3.6.2. Конструкции сушилок и области их применения
- 3.6.3. Материальный и тепловой балансы сушки
- Количество влаги, удаляемой в сушилке: