Разность давлений пенообразователя и воды на вставке

Примечание: значения расходов в табл.2 даны при концентрации пенообразователя в растворе равной 6%.

При тушении пожаров в подземном железобетонном резервуаре, в зазоре между стенкой резервуара и плавающей крышей пена может быть подана с помощью пеногенераторов, установленных вручную на борт резервуара.

Принципиальная схема боевого развертывания при использовании пеноподъемников или приспособленной техники представлена на рис. 1. Дозировка пенообразователя происходит в зависимости от расхода огнетушащего средства.

В связи с недостатком серийно выпускаемой техники для подачи пены в горящий резервуар целесообразно использовать приспособленную технику на базе специальных кранов типа "КАТО", "ФАУН", "ЛИБКНЕР" и других с вылетом стрелы около 50 м. Для вышеперечисленной техники изготавливаются гребенки с патрубками для присоединения ГПС-2000, ГПС-2000М.

При использовании всех типов пеноподъемников необходимо определить максимальную длину рукавных линий для получения качественной пены. Предельное расстояние между водоисточником и местом установки пеноподъемника определяется по формуле:

где:H_н- напор на насосе, м;h_ст- напор у пеногенераторов, м;Z - высота подъема стволов, м;S- сопротивление одного напорного рукава длиной 20 м;Q- подача воды (раствора пенообразователя), лс^-1.

В зависимости от схемы подачи пены требуемое давление на насосе пожарного автомобиля определяется по формуле:

подача пены на поверхность горючей жидкости в резервуар

H_н =h_м+h_п+h_гпс+z,

подача пены на поверхность горючей жидкости в железобетонный резервуар или в обваловку:

H_н =h_м+h_п+h_гпс+z,

подача пены низкой кратности при тушении пожара в резервуаре подслойным способом:

H_н =h_м+h_гнп,

где: Н_н- давление или напор на насосе, МПа или м вод. ст.; h_м– потери давления (напора) в магистральных линиях, МПа или м вод. ст.; h_м=n^..S_p^.Q²- при подаче воды (раствора пенообразователя) по одной магистральной линии;h_м=n^.Sp^..Q²/4 - при подаче воды (раствора пенообразователя) по двум магистральным линиям;n- количество рукавов в магистральной линии;S_p- сопротивление одного рукава;h_п- потери давления (напора) в пеноподъемнике;h_гпс - давление (напор) у пеногенератора, МПа или м вод. ст.;z-высота подъема пеногенераторов;h_гнп- потери давления на генераторе низкократной пены, МПа или м вод. ст.

Давление на насосе пожарной машины не должно превышать значения давления, указанного в паспорте на насос, если требуется больше, то необходимо организовывать перекачку.

Пена низкой кратности может подаваться в резервуар как сверху, так и под слой горючего.

Для подачи пены низкой кратности в резервуар сверху от передвижной пожарной техники могут применяться переносные водопенные лафетные стволы как отечественного, так и зарубежного производства. Кроме того, для этой цели могут использоваться стационарные лафетные стволы, а для тушения проливов в обваловании - ручные водопенные стволы. Основные характеристики переносных стволов приведены в табл. 3.

Для получения и подачи пены низкой кратности под слой горючего в резервуар могут применяться отечественные высоконапорные пеногенераторы типа ГНП и ГНПС. Указанные типы пеногенераторов имеют рабочее давление 0,6 - 0,9 МПа, кратность получаемой пены составляет не менее 3. Основные характеристики высоконапорных пеногенераторов отечественного производства типа ГНП (разработка ВНИИПО) приведены в табл. 4 и типа ВПГ (разработка МИПБ) - в табл. 5.

Принципиальные схемы боевого развертывания при тушении пожаров в резервуарах представлены на рис. 1-3.

Рис.1. Принципиальная схема тушения пожара в резервуаре пеной средней кратности с использованием механизированного пеноподъемника

Рис.2. Принципиальная схема подачи пены низкой кратности при тушении пожара в резервуаре подслойным методом

Рис.3. Принципиальная схема тушения пожара в ЖБР пеной средней кратности

Таблица 3